盘扣式板模板支撑计算书.docx

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盘扣式板模板支撑计算书

.

盘扣式模板支撑计算书

一、模板支架选型由于其中模板支撑架高米，为确保施工平安，编制本专项施工方案。

设计范围包括：

楼板，长*宽＝8m*8m，厚。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

二、搭设方案

〔一〕根本搭设参数

模板支架高H为，立杆步距h〔上下水平杆轴线间的距离〕取

，立杆纵

距la取

，横距

b取

。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度

a

l

取。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距。

〔二〕材料及荷载取值说明

;.

.本支撑架使用Φ48*3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→根底"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

〔一〕板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如下图:

1〕荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。

此时，模板的截面抵抗矩为：

w＝1000?

72/6=4.82?

04mm3；模板自重标准值：

x1＝0.3?

；新浇混凝土自重标准值：

x2＝0.25?

4?

=6kN/m；板中钢筋自重标准值：

x3＝0.25?

.1?

；施工人员及设备活荷载标准值：

x4＝1?

=1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：

x5＝2?

=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数，4、5项为活载，取分项系数，那么底模的荷载设计值为：

g1=（x1+x2+x3；q1=（x4+x5）?

.4=（1+2）?

.4；

;.

.

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:

M

1max

1c

2

1

c

2

2

2

=l

l

=穖

支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：

2222

M2max=1lc1lc=-0.1?

.876?

.2-0.117?

.2?

.2=穖；经比拟可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

Mmax穖；〔2〕底模抗弯强度验算取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即

=0.055?

06/（4.82?

042

底模面板的受弯强度计算值σ

2

小于抗弯强度设计值

2

，

fm=15N/mm

满足要求。

〔3〕底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为1lc1lc；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

;.

.

2；

τ

2

2

满足要求。

所以，底模的抗剪强度τ小于抗剪强度设计值fv

〔4〕底模挠度验算

模板弹性模量E=6000N/mm2；

3

5

4

模板惯性矩I=1000?

7

/12=4.094?

0

mm；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν；

底模面板的挠度计算值ν小于挠度设计值[v]=Min（200/150

，10）mm，

满足要求。

〔二〕底模方木的强度和刚度验算

按三跨连续梁计算

〔1〕荷载计算

模板自重标准值：

x1

；

新浇混凝土自重标准值：

x2；板中钢筋自重标准值：

x3；施工人员及设备活荷载标准值：

x4；振捣混凝土时产生的荷载标准值：

x5；以上1、2、3项为恒载，取分项系数，4、5项为活载，取分项系数，那么底模的荷载设计值为：

g2=（x1+x2+x3；q2=（x4+x5；

;.

.

支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:

2222

Mmax=譯2譴a譹2譴a=穖；〔2〕方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=40?

02/6=4.267?

04mm3；

σ=0.223?

06/（4.267?

042；

2

2

，

底模方木的受弯强度计算值σ小于抗弯强度设计值

fm=13N/mm

满足要求。

〔3〕底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为2la2la；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

2

τ；

2

2

满足

所以，底模方木的抗剪强度τ小于抗剪强度设计值

fv

要求。

4〕底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=40?

03/12=1.707?

06mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

=0.521?

x1+x2+x3）譴a4/（100譋譏）+0.192?

x4+x5）譴a4/（100譋譏mm；底模方木的挠度计算值ν小于挠度设计值[v]=Min（900/150，10）mm，满足要求。

〔三〕托梁材料计算根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如下图。

;.

.

〔1〕荷载计算材料自重：

；（材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守）方木所传集中荷载：

取〔二〕中方木内力计算的中间支座反力值，即22；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

2〕强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：

木方:

50?

00mm；?

03mm3；?

04mm4；支撑钢管计算简图

;.

.支撑钢管计算弯矩图（kN穖）支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）中间支座的最大支座力Rmax=kN；

;.

.钢管的最大应力计算值σ=1.091?

06/83.333?

03N/mm2；钢管的最大挠度νmax=mm；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值

2

σN/mm小于钢管抗弯强度设计值fm=205

N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值ν小于最大允许挠度[v]=min（900/150,10）mm,满足要求!

〔四〕立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算〔1〕立杆荷载。

根据?

规程?

，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=∑NGK+∑NQK其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。

将其分成模板〔通过顶托〕传来的荷载和下部钢管自重两局部，分别计算后相加而得。

模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1。

除此之外，根据?

规程?

条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以m取值。

故支架自重局部荷载可取为F2；立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2；其中为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

;.

.〔2〕立杆稳定性验算。

按下式验算φ--轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按?

规程?

附录C采用；A--立杆的截面面积，取4.24?

02mm2；KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按?

规程?

采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0；l0=kμ；式中：

h-支架立杆的步距，取；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取；μ--模板支架等效计算长度系数，参照?

规程?

附表D－1,取；k--计算长度附加系数，按?

规程?

附表D－2取值为；l0取；

0

3

λ=l/i=2.663?

0/15.9=168；

查?

规程?

附录C得φ=；

KH=1；

3

2

2

σ譔/（φAKH）=1.05?

4.017?

0

/（0.251?

.24?

0；

2立杆的受压强度计算值σ小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

〔五〕立杆的地基承载力计算立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求≤gf地基承载力设计值:

fg=fgk譳c=120?

=120kPa；其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；立杆根底底面的平均压力：

p=kPa；其中，上部结构传至根底顶面的轴向力设计值：

N=kN；根底底面面积：

A=m2。

;.

.≤g=120fkPa。

地基承载力满足要求！

〔六〕拆模时间计算参考?

建筑施工平安手册?

〔杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版〕，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：

N板i＝1.35?

.25?

.9?

.9?

〔〕＝；模板自重为：

N模i＝1.35?

.3?

.9?

.9＝；支架自重为：

N支gi＝1.35?

.15?

.6＝；混凝土浇筑施工荷载为：

N浇i＝1.4?

〔1+2〕?

.9?

.9＝；楼盖总的设计荷载为：

NQ=1.4?

.5?

.9?

.9+＝；2、浇筑层的荷载计算〔设当前浇筑层为第i层〕：

浇筑层荷载强度到达％=0％设计强度，N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i＝；3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度到达％％设计强度，N支i-1＝N支i+N模i+N支gi+αN板i=11.321+0.328+0.729+1?

.862＝；其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度到达％％设计强度，N支i-2＝N支i-1+N支gi+αN板i-NQ＝；其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝。

支i-2

撤除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60％，分担后的下三层楼盖承当的荷载为N支i-2

;.

.

;.