FA-FSC=0
FSC=FA
此式即为FSC影响线的右直线方程，它与FA影响线完全相同。
画图时可先作出FA影响线，而后取其CB段，如图11-4（c）所示。
C点的纵距由比例关系知为
。
显然，FSC影响线由两段互相平行的直线组成，其纵距在C处有突变（由
变为
），突变值为1。
当F=1恰好作用在C点时，FSC的值是不确定的。
剪力影响线的纵距为量纲一的量。
2．伸臂梁的影响线
（1）支座反力影响线
图11-5（a）所示伸臂梁，取A支座为坐标原点，
x以向右为正。
由平衡条件可求得反力FA和FB
的影响线方程为
当F=1在A点以左时，x为负值，故以上 图11-5
两方程在全梁范围内均适用。
由于方程与相应简支梁的反力影响线方程完全相同，故只需将简支梁反力影响线向两伸臂部分延长，即可得到伸臂梁的反力影响线，如图11-5（b）、（c）所示。
（2）跨内截面内力影响线
为求两支座间任一截面C的弯矩和剪力影响线，首先应写出影响线方程。
当F=1在截面C以左移动时，取截面C以右部分为隔离体，由平衡条件得
MC=FB·b， FSC=-FB
当F=1在截面C以右部分移动时，取截面C以左部分为隔离体，由平衡条件得
MC=FA·a， FSC=FA
由此可知，MC和FSC的影响线方程和简支梁相应截面的相同。
因而与作反力影响线一样，只需将相应简支梁截面C的弯矩和剪力影响线的左、右两直线向两伸臂部分延长，即可得到伸臂梁的MC和FSC影响线，如图11-5（d）、（e）所示。
（3）伸臂截面的内力影响线
为了求伸臂部分任一截面K（如图11-6（a）所示）的内力影响线，为计算方便，可取K点为坐标原点，x仍以向右为正。
当F=1在K点以左移动时，取截面K的右边为隔离体，由平衡方程得
MK=0
FSK=0
当F=1在K点右边移动时，仍取截面K的右边为隔离体，得
MK=-x （0≤x≤d）
FSK=+1
图11-6
由此可作出MK和FSK的影响线，如图11-6（b）、（c）所示。
绘支座两侧截面的剪力影响线时，应分清是属于跨内截面还是伸臂部分截面。
例如，支座B的左侧截面剪力FSBL的影响线，可由跨内截面C的FSC影响线（见图11-5（e）所示）使截面C趋近于支座B的左侧而得到，如图11-6（e）所示。
而支座B右侧截面的剪力FSBR的影响线可由FSK的影响线使截面F趋近于B支座右侧而得到，如图11-6（d）所示。
最后需要指出，对于静定结构，由于其反力和内力影响线方程均为x的一次式，故影响线都是由直线所组成的。
3．影响线与内力图的比较
影响线与内力图是截然不同的，初学者容易将两者混淆。
尽管两者均表示某种函数关系的图形，但各自的自变量和因变量是不同的。
现以简支梁弯矩影响线和弯矩图为例作比较如下：
图11-7
图11-7（a）表示简支梁的弯矩MC影响线，图11-7（b）表示荷载F作用在C点时的弯矩图。
两图形状相似，但各纵距代表的含义却截然不同。
例如D点的纵距，在MC影响线中yD代表F=1移动至D点时引起的截面C的弯矩的大小。
而弯矩图中yD代表固定荷载F作用在C点时产生的截面D的弯矩值MD。
其他内力图与内力影响线的区别也与上相同。
§11-3间接荷载作用下的影响线
1．间接荷载
在桥梁及房屋建筑中的某些主梁计算时，常假定纵梁简支在横梁上，横梁再简支在主梁上，荷载直接作用在纵梁上，通过横梁传给主梁，如图11-8（a）所示。
主梁只在放横梁处（结点处）受到集中力作用。
对主梁而言，这种荷载称为间接荷载（或称结点荷载）。
2．纵横梁系中主梁内力的影响线
下面讨论在间接荷载作用下，主梁各种量值影响线的作法。
现以主梁上截面C的弯矩影响线为例说明如下：
首先，当荷载F=1移动到各结点处，如A、D、E、F、B处时，则与荷载直接作用在主梁上的情况完全相同。
因此，荷载直接作用在主梁上时MC影响线（如图11-8（b）所示）中各结点处的纵距yA、yD、yE、yF、yB也是主梁在间接荷载作用下各结点处MC影响线的纵距。
其次，当荷载F=1在任意两相邻结点D、E之间的
纵梁上移动时，主梁将只在D、E两点处分别受到结点荷
载
及
的作用，如图11-8（c）所示。
由影响线的定
义及叠加原理可知，在上述两结点荷载共同作用
下MC值应为：
图11-8
这便是F=1在纵梁DE段时，主梁DE段的影响线方程。
上式是x的一次式，表明在DE段内MC的影响线是一直线。
且由
当x=0时，y=yD； 当x=d时，y=yE
可知此直线是联结纵距yD及yE的直线，如图11-8（b）所示。
同理，当F=1在其他各纵梁上移动时，主梁对应的各段的影响线也应是各段两结点处影响线纵距的联线。
综上所述，可得出如下结论：
（1）主梁上结点处影响线量值等于直接荷载作用下的量值。
（2）两结点之间影响线呈直线变化。
由此，可总结出绘制间接荷载下主梁某量值影响线的方法：
（1）首先作出直接荷载作用下所求量值的影响线，确定各结点处的纵距。
（2）在每一根梁段范围内，将各结点处纵距联成直线，即为该量值的影响线。
按上述方法，不难绘出主梁截面C的剪力影响线，如图11-8（d）所示。
图11-9所示为间接荷载作用下主梁影响线的另一例子。
图11-9
§11-4用机动法作单跨静定梁的影响线
机动法作影响线是以虚位移原理为依据的，它把求内力或支座反力影响线的静力问题转化为作位移图的几何问题。
下面先以绘制图11-10（a）所示简支梁的反力FA影响线为例，说明用机动法作影响线的概念和步骤。
为求反力FA，应将与其相应的联系去掉，代之以正向的反力FA，如图11-10（b）所示。
此时原结构变成为具有一个自由度的几何可变体系。
然后给体系沿FA正向以微小虚位移，即AB梁绕B支座作微小转动，并以δA和δP分别表示在FA和F的作用点沿其作用方向上的虚位移。
梁在FA、F、FB共同作用下处于平衡状态。
根据虚位移原理，它们所作的虚功总和应等于零。
虚功方程为：
FA·δA+F·δP=0
作影响线时，因F=1，故得：
FA=-δP/δA
式中δA为反力FA的作用点沿其方向上的位移，在
图11-10
给定的虚位移下它是常数；δP则为在荷载F=1作用点沿其方向上的位移，由于F=1是在梁上移动的，因而δP就是沿着荷载移动的各点的竖向虚位移图。
可见，FA的影响线与位移图δP成正比，将位移图δP的纵距除以δA并反号，就得到FA的影响线。
为方便起见，可令δA=1，则上式成为FA=-δP，亦即此时的虚位移图即代表FA的影响线，只是符号相反。
但是虚位移δP应是与力F=1方向一致为正，即以向下为正。
因而可知，当δP向下时，FA为负；当δP向上时，FA为正，这与影响线的纵距正值者画在基线上方恰好一致，从而可得FA的影响线如图11-10（c）所示。
由A支座反力FA影响线的绘制过程，可总结出机动法作影响线的步骤如下：
（1）欲作某一量值S的影响线，应撤去与S相应的联系，代之以正向的未知约束力S。
（2）使体系沿S的正方向发生单位虚位移（δ=1），从而可得出荷载作用点的竖向位移图（δP图），此位移图即是S的影响线。
（3）注明影响线的正负号：
在横坐标以上的图形为正，反
之为负。
机动法的优点是不需经过计算即可绘出影响线
的轮廓。
在工程中，当仅需要知道影响线的轮廓，用以确
定最不利荷载位置时，用机动法特别方便。
此外，还可
用机动法来校核用静力法作出的影响线。
现按上述步
骤，用机动法作图11-11（a）
所示简支梁截面C的弯矩和剪力影响线。
1．弯矩影线 图11-11
首先撤去与MC相应的联系，即将截面C改为铰结，沿MC的正方向加一对等值反向的力偶MC代替原有联系的作用，。
由图可以看出与MC相应的位移是铰C两侧截面的相对转角（α+β）。
由于（α+β）是微小的，可知AA1=a（α+β），由比例关系知CC1=ab/l（α+β）。
若令（α+β）=1，即可求出影响线顶点处的纵距为ab/l。
从而可绘出MC影响线。
2．剪力影响线
撤去与FSC相应的联系，即将截面C处改为用两根水平链杆相联（这样，该截面不能抵抗剪力但仍能承受弯矩和轴力），同时加上一对正向剪力FSC代替原有联系的作用。
再令该体系沿FSC正方向发生虚位移。
由虚功原理有，
得
此时（CC1+CC2）为C左右两截面的相对竖向位移，令（CC1+CC2）=1，则所得的虚位移图即为FSC影响线。
由于截面C处只能发生相对竖向位移，不能发生相对转动和水平移动，故在虚位移图中AC1和C2B两直线为平行线，即FSC影响线的左、右两直线是相互平行的。
§11-5多跨静定梁的影响线
与作单跨静定梁影响线一样，作多跨静定梁的影响线也有静力法和机动法。
1．静力法作多跨静定梁的影响线
用静力法作多跨静定梁的影响线，首先要分清基本部分和附属部分以及各部分之间的传力关系。
再将多跨静定梁的每个梁段看作是一个单跨梁，然后利用单跨静定梁的已知影响线，则可绘出多跨静定梁的影响线。
例如图11-12（a）所示多跨静定梁，图（b）为其层叠图。
现要作弯矩MK的影响线。
当F=1在AC段上移动时，CE段为附属部分而不受力，故MK的影响线在AC段内的纵距恒为零；当F=1在CE段上移动时，此时MK的影响线与CE段单独作为伸臂梁时相同；当F=1在EG段上移动时，CE梁则承受一个作用位置不变、而大小变化的力FEy的作用。
若以E点为坐标原点，写出FEy的影响线方程为
，可见，FEy是x的一次式。
由这个反力所引起的CE梁内指定截面的内力也是x的一次式，如
。
这说明MK的影响线在
图11-12
EG段内是一直线。
画出直线只需定出两点，当x=0时，
；当x=l时，MK=0。
MK影响线在全梁的变化图形如图（d）所示。
由上述分析可知，多跨静定梁反力及内力影响线的一般作法如下：
（1）当F=1在所求量值所在的梁段上移动时，该量值的影响线与相应单跨静定梁影响线相同。
（2）当F=1在对于该量值所在的梁段来说是附属部分的梁段上移动时，量值的影响线是一直线，可根据支座处纵距为零，铰处的纵距为已知的两点绘出。
（3）当F=1在对于该量值所在的梁段来说是基本部分的梁段上移动时，该量值影响线的纵距为零。
按上述方法，即可作出FSBL、FSBR和FF的影响线，如图11-12（e）、（f）、（g）所示。
2．机动法作多跨静定梁的影响线
用机动法作多跨静定梁影响线的步骤与单跨梁完全相同。
与静力法相比较显得更方便。
首先去掉与所求量值S相应的联系，代之以未知力S，然后使该体系沿S的正方向发生单位位移，此时根据每一段梁的位移图应为一直线，以及在支座处竖向位移为零，便可很方便地绘出各部分的位移图。
现用机动法校核图11-10（a）所示多跨静定梁MK、FSBL、FSBR和FF影响线，绘于图11-13中。
图11-13
§11-6桁架的影响线
对于单跨静定梁式桁架，其支座反力的计算与相应的单跨静定梁相同，故其反力影响线也与单跨静定梁支座反力影响线完全一样。
下面只讨论桁架杆件内力的影响线。
在桁架中，荷载一般是通过纵横梁系以结点荷载的形式而作用在桁架结点上，故前面讨论的关于间接荷载作用下影响线的性质，对桁架都是适用的。
即桁架中任一杆件轴力影响线在相邻两结点之间应为一直线。
用静力法作桁架内力影响线时，与计算内力一样，采用结点法和截面法。
现以图11-14（a）所示下弦承受单位荷载F=1的平行弦桁架为例，说明桁架杆件内力影响线的绘制方法。
1.上弦杆轴力FN89的影响线
作截面Ⅰ-Ⅰ，当F=1在A、2段移动时，取截面右部分为隔离体，由ΣM2=0，得
FB·4d+FN89·h=0
FN89=-4d/h·FB （a）
图11-14
由（a）式可知，将反力FB的影响线乘以4d/h，并画在基线的下方，取其对应于A、2之间的一段，即可得到FN89在该部分的影响线，称为左直线。
当F=1在3、B之间移动时，取截面Ⅰ-Ⅰ的左部分为隔离体，由ΣM2=0，得
FA·2d+FN89·h=0
FN89=-2d/h·FA （b）
可知，将反力FA的影响线乘以2d/h，并画在基线下方，取其对应于3、B之间的一段，即可得FN89影响线的右直线。
当F=1在2、3之间移动时，由间接荷载下影响线的性质可知，应为一直线。
即将结点2、3处的纵距相联，可得FN89的影响线，如图11-14（b）所示。
由几何关系知，左、右两直线的交点恰好在矩心2的下面，其纵距为4d/3h。
利用这一特点可对FN89的影响线进行校核。
2.下弦杆轴力FN23的影响线
与上弦杆内力影响线作法完全相同。
仍用截面Ⅰ-Ⅰ，取结点9为矩心。
影响线的顶点也在矩心9下面，纵距为3d/2h，如图11-14（c）所示。
3.斜杆轴力FN72的影响线
作截面Ⅱ-Ⅱ，用投影法求影响线方程。
当F=1在A、1之间移动时，取截面Ⅱ-Ⅱ右部分为隔离体，由ΣFy=0，得
；
当F=1在2、B之间移动时，取截面Ⅱ-Ⅱ左部分为隔离体，由ΣFy=0，得
；
当F=1在1、2之间移动时，FN72的影响线为一直线。
FN72影响线如图11-14（d）所示。
4.竖杆轴力N17的影响线
取结点1为隔离体，用平衡方程ΣFy=0，分别按F=1在该结点及不在该结点两种情况建立：
（1）当F=1移动至结点1时，FN17=1；
（2）当F=1作用在其他各结点时，FN17=0。
然后根据影响线在各节间应为直线的性质，即可绘出FN17的影响线，如图11-14（e）所示。
图11-14（a）所示桁架，当F=1在上弦移动时，欲求FN17影响线，仍取结点1为隔离体，由ΣFY=0，可知不论荷载作用在上弦哪个结点上，FN17恒为零。
FN17的影响线则与基线重合，如图11-14（f）所示。
综上所述，作桁架影响线时，应特别注意桁架是下弦承载（纵横梁系安置在桁架下面，简称下承）还是上弦承载（上承）。
因为在两种情况下某些杆件的内力影响线是不同的。
§11-7 利用影响线求量值
1.集中荷载作用
如图11-15所示，设某量值S的影响线已绘出，现有一组集中荷载F1、F2、…、Fn作用在结构的已知位置上，其对应于S影响线上
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