标准模板支撑计算docx.docx
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标准模板支撑计算docx
模板支撑计算
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对该工程进行全面的概况描述
结构支撑系统计算及部分注意要点
1、主梁为350×900、３5０×70０，次梁25０×６00、25０×500;中空主梁450
×1８00,次梁300×９0０
2、层高:
一层为6.5m，四层为7.０ｍ，中空为21.0m;
3、跨度:
框架一层1０.8ｍ，11.２m，9.0m，中空为２4.２ｍ
4、施工方法
⑴、采用φ４8钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。
⑵、框架梁底模采用1８㎜厚夹板板；梁侧模、楼板底模均采用1８mm厚夹板，支撑系统采用80×１０0mｍ的木枋、顶托、ф４８钢管。
⑶、大梁（截面450×18０0）支撑系统采用ф4８钢管沿梁横向＠5０0－
６50㎜;纵向@８０0－1000㎜。
支托纵向采用80×１00×２０００松木枋叠放交错搭接,木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定,使叠木枋保证居中，横向木枋80×100×2000ｍm＠≦350。
楼板模板支撑体系采用ф48钢管@90
０-1000㎜。
⑷、设ф４８钢管纵横扫地杆一道（高出地面200㎜内）。
同时纵横设置ф
４8水平连结钢管＠１500；保证整体稳定。
⑸、纵横设剪刀撑Ф48@650０以内;450×1800㎜主粱底两边均设置剪刀撑；
1．5米;4.７米；１０.7米;１6．7米标高处设置水平剪刀撑Ф48@65０0以内;6;
１0．８；15．６；2０.4米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架，５;1０;15；２０米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证整个支撑体系的稳定性
⑹、梁高900mm,设二道φ1２＠５０0mm穿梁对拉螺栓（梁底上4００㎜为第一道、梁底上750-８00㎜为第二道）。
高跨梁1800ｍm,设四道φ14@５０0mｍ穿梁对拉螺栓（梁底上300㎜为第一道、梁底上750－800㎜为第二道，1200-１300?
ｍm第三道，1６０0-1700mm第四道），考虑梁内为工字钢结构，结合设计人员同意开孔。
（７）为了施工安全,在17.5米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平
台。
（８）、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10.２.2模板工程验收表》和扣件式钢管满堂红顶架的《ＪＧJ130-2001》规范执行，具体如下:
1、专项施工方
案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求;３、
水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；４、作业环境是否满足规范要求。
5、
支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。
５、参数信息：
1）.模板支架参数
框架结构横向间距或排距（m）:
1.０0;纵距（ｍ）:
１.2０；步距（m）:
1.５0;中空结构横向间距或排距（ｍ）:
0.８０；纵距（m）：
1.00;步距（m）:
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.１0；框架结构（按７．0m）模板支架搭设高度（m）:
6.8０；中空模板支架搭设高度（ｍ）：
20．80
采用的钢管（mｍ）:
Φ48×3．０；板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:
0.
８0;
２）.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
０.3５０;混凝土与钢筋自重（kN/ｍ3）:
2５.000；
施工均布荷载标准值（kN/ｍ2）：
２.５０0;
3）.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木；
2
２
面板弹性模量E（N/mm）:
9500;面板抗弯强度设计值（N/mm）:
１3；
2
５0．000;
木方抗剪强度设计值（Ｎ/mm）:
１.４00；木方的间隔距离（mｍ）:
2
２
2
木方弹性模量E（Ｎ/ｍm
）:
900０.000;木方抗弯强度设计值（N/mｍ）:
1
３.0０0;
木方的截面宽度（ｍm）:
50．０0；木方的截面高度（mｍ）:
1０0.０0;
4）.楼板参数
楼板的计算厚度（ｍm）:
12０.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
6、模板面板计算：
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
１）模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=1２0×1.82／６＝64．8ｃｍ３;
34
I=12０×1.８/１2=5８.３2cｍ；
面板计算简图
１、荷载计算
（１）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN／ｍ）：
ｑ1=25×0．１2×1.2+0.35×１.2=4．02kN／m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kＮ／m）:
q２=2．5×1.2=3kＮ/m；
2、强度计算
计算公式如下：
M＝0.1ｑl2
其中：
q=1.2×4.0２+1.4×３=9.024kN/ｍ
最大弯矩M=0.１×９．０24×２5０2=５６40０kN·m；
面板最大应力计算值
σ=M/W=56400/6４800=0.７04
N/ｍｍ
２;
面板的抗弯强度设计值
[ｆ]=13N/mm２;
2
面板的最大应力计算值为０.7０４Ｎ／mm小于面板的抗弯强度设计
2
值１3N／mm,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0．６７7ｑl４/（１00EI）≤[ν］=l/２５０
其中q＝q１=4．02ｋN/m
面板最大挠度计算值ν=0.67７×4.０２×250４／（100×950０×58.3
２×１04）＝０.01９mm;
面板最大允许挠度[ν]=２50/2５0＝1mm;
面板的最大挠度计算值０.０19mｍ小于面板的最大允许挠度1m
ｍ,满足要求!
7、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W＝b×h2/6=５×1０×10/6=83.33cm3;
I＝b×h3/12=５×1０×10×10／1２=416.67cｍ4;
方木楞计算简图
１.荷载的计算：
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kＮ/m）:
ｑ1
×０．１２+０.35
×0.２5=0.8３8
ｋN/m;
＝25×0.25
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN／m）:
q2=2．５×0.25=0.62５kN／m;
2.强度验算:
计算公式如下：
２
M＝0.1ql
均布荷载q=1.2×q１+1.４×q２=1．2×0.838+1.4×0.６25＝
1.８80kN/ｍ；
最大弯矩
Ｍ=0．1qｌ2
=0.1
１××１2＝
0.27k
Ｎ·；
.88
.2
m
方木最大应力计算值
σ=M
/W=0.２7×１06／83333．33=
3．2４9N
／ｍm2；
方木的抗弯强度设计值
［ｆ]=13．000
Ｎ/mm2;
方木的最大应力计算值为3.２49N/mm2
小于方木的抗弯强度设计值13
N／ｍm2,满足要求!
3．抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足：
τ=３Ｖ／2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V
=0.6×1.８８×1.2=1.35
kN；
方木受剪应力计算值
τ=3×1．3５×103
（
××００）
=
０
.405
Ｎ
/
2501
/mm2;
方木抗剪强度设计值
[τ］=1.4N/ｍm２
;
方木的受剪应力计算值
０.405Ｎ/mm2
小于方木的抗剪强度设计值
1.
４
Ｎ/ｍm２
，满足要求!
4．挠度验算:
计算公式如下:
ν＝0.６77ql4／（1０0EＩ）≤[ν]＝l/2５0
均布荷载
ｑ=ｑ1
．
=0838kN/m;
最大挠度计算值
ν=0.6770×.8３8×１000４
/（100
×９
000
×
６
66
416
６．667）=０.１５ｍｍ;
最大允许挠度[ν]=1200／2５０=４.８mm;
方木的最大挠度计算值0.1５ｍm小于方木的最大允许挠度4．８mm，
满足要求！
8、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载Ｐ取纵向板底支撑传递力，P＝1.8８kN;
支撑钢管计算简图
Ｍ=Ｐｌ/4+ql2/8
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
Ｎ＝P／2＋ql/2
支撑钢管计算剪力图（ｋN）
最大弯矩Mmax=０．67９kN·ｍ
;
最大变形Vmax
=2.1５８mｍ;
最大支座力
Qｍaｘ＝8.８６5kN
;
最大应力σ=676９83．28９／449０=150.776
Ｎ/mｍ2；
支撑钢管的抗压强度设计值
［f]=2
２
０5N/mm;
支撑钢管的最大应力计算值
2
150.7７6N/mm小于支撑钢管的抗压强度
设计值2０5N/mｍ
２,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为２．１58mm小于１2０0/1５0与10ｍm,满足要
求！
９、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96
页，双扣件承载力设计值取16．00kN,扣件抗滑承载力系数0．80，该工程实际的
双扣件承载力取值为12.8０kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值Ｒ=8.8６5ｋN;
R<12.８０kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
１0、模板支架立杆荷载设计值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
（1）．静荷载标准值包括以下内容:
（1）脚手架的自重（kN）:
NG1
=0．138×6．８
=0.93８
ｋN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录Ａ。
（2）模板的自重（ｋN）:
ＮＧ2=0.3８×1×１．2=0.4６
ｋN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG３=25×0.１２×１×1.2=
３．６ｋN;
经计算得到，静荷载标准值
NＧ
＝NＧ1+NG2G3
=4.
９８
+N
9kN;
２．活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值ＮQ=（2.5+2）×１×1.2=5.４kN；
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
Ｎ＝1.2ＮG+1.4ＮQ=13．55８kN；
11、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φＡ）≤[f]
其中N--－－立杆的轴心压力设计值（ｋN）:
N=１3.5５8kN;
φ－--－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比ｌｏ/i查表得
到；
i----计算立杆的截面回转半径（ｃｍ）：
i=１.５9cm；
A----立杆净截面面积（cm2）:
A=４．24ｃm2;
Ｗ----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
Ｗ＝4．４9cｍ３；σ－－－-－--－钢管立杆最大应力计算值（N／mｍ2）;
[f]---－钢管立杆抗压强度设计值
:
[f]＝２０5N/ｍｍ2；
Ｌ0---－计算长度
（m）;
按下式计算：
ｌ0=ｈ+2a＝1.5+0.12×=
1．7m；
ａ---－
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度
;ａ
=
0.1m;
l０/i=
１700/
15.9=107
;
由长细比Lｏ/i
的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
φ＝
0.537；
钢管立杆的最大应力计算值
；σ＝１３558/（0.５37×４2４）
＝5９.54６
N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值
σ=59.54６N/mm2小于钢管立杆的抗压
强度设计值[f]=2０5
N／mm2
满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
ｌ0
=kｋ
2
（h+2ａ）＝１．1６７×1．017×（1.5+０.1×2）
=2.０18m;
1
k1
-－计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k２
--计算长度附加系数，h＋２a=1.7
按照表2取值1.0１7;
Ｌo
=２017.６26/1５．9＝127;
/i
由长细比Lo／i
的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
φ=０.４1
２
；
钢管立杆的最大应力计算值;σ=１3502.11２／（0.４12×４24）=77.293N
／mｍ2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=77.293Ｎ/mm2小于钢管立杆的抗压
强度设计值［f]=205N／ｍm2,满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
１2、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
ｐ≤fg
地基承载力设计值：
g
=f
gk×ｃ=100×1=1０0
kpa;
f
k
其中,地基承载力标准值:
ｆgk
ａ；
=100kp
脚手架地基承载力调整系数:
kc＝1;
立杆基础底面的平均压力:
ｐ
=Ｎ/A
=１３．558/0.25=5４．2３2kp
ａ;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值
：
Ｎ=13.５58
kN；
基础底面面积
：
Ａ＝0.25m２。
p=54.008≤fg＝100kpa。
地基承载力满足要求！
１3、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
（1）.模板支架的构造要求:
ａ.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
ｂ.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向
变距、而另一个方向不变。
（2）.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大
的变步距设置,但变化不要过多；
c．高支撑架步距以０．9－-1.5m为宜，不宜超过１.5m。
（3）.整体性构造层的设计：
a．当支撑架高度≥2０m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平
加强层;
b．单水平加强层可以每4--６米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的１/３；
ｃ．双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1０－－15m设置，四周和中
部每10-－1５ｍ设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d．在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加
强层。
（4）.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
ｂ.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔１0--１5m设置。
（5）.顶部支撑点的设计:
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于40０
mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于2０0mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤１2kＮ时，
可用双扣件;大于１２ｋN时应用顶托方式。
（６）.支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层
中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控
制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d．地基支座的设计要满足承载力的要求。
（7）.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用
由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相
应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c．浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及
时解决。
1４、预防高空坠落事故安全技术措施
⑴高支模安装完毕后,需经质安部、技术部等有关部门验收,验收合格后,方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。
支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足
点,作业面应按规定设置安全防护设施。
模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。
⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程,工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底,并办好签字手续。
特种高处作业人员应持证上岗。
采用新工艺、新技术、新材料和新设备的,应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。
⑶高处作业人员应经过体检,合格后方可上岗。
对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。
施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
⑷安全带使用前必须经过检查合格。
安全带的系扣点应就高不就低，扣环
应悬挂在腰部的上方,并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触,以防摩擦割断。
⑸项目部应按类别,有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相
应部位。
⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好,护栏要牢固可靠,护栏高度
不低于1．2m,然后在护栏上再铺一层密目式安全网。
⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验
收，经验收合格签字后，方可作业。
安全防护设施应做到定型化、工具化。
需要
临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字,并组织有关部门验
收，经验收合格签字后,方可实施。
15、混凝土浇筑方法及技术措施
⑴大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过５00ｍm。
⑵浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲,模板、钢筋、预
留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况,发现问题应立即停止混凝土浇筑，
并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。
⑶泵管应用支架垫固放在梁上,不得直接与楼板接触。
⑷混凝土浇筑顺序,先主梁后次梁，最后楼面。
1６、施工部署
1.安排专人管好材料,钢管脚手架必须配备出厂合格证和有关说明资料，做好材料的核查工作。
变形、锈蚀严重、开裂等不合格材料不准进入工地。
所有材料要按施工计划顺序堆放。
２.施工人员进场前，必须做好各项技术交底和签证手续，落实责任,保证施工安全和施工质量。
3．模板安装严格按有关规范施工,施工前在柱上弹好轴线及水平线,楼面标高由施工员控制，梁的位置、尺寸由施工员进行文字、图纸交底。
施工过程中，施工员要经常检查模板的标高、梁的位置、开间尺寸、平整度和刚度是否符合设计要求及施工验收规范要求,否则要及时做好整改工作。
模板安装完成后要经施工员、安全员、班组互检后才准进入下一个工序。
17、预防坍塌事故的技术措施
⑴模板作业前，按设计单位要求,根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案,单位负责人审批签字,项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后,方可作业。
⑵模板作业时,对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作
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