大型居住社区浦江基地四期A块五期经济适用房项目2标0502地块落地式双排脚手架方案.docx

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大型居住社区浦江基地四期A块五期经济适用房项目2标0502地块落地式双排脚手架方案

第1章.工程概况

本工程为大型居住社区浦江基地四期A块、五期经济适用房项目2标（05-02地块PC项目），该地块建筑面积为51460平方米，由4幢18层和1幢14层的高层住宅组成，全部为预制装配式住宅，采用框架剪力墙的结构体系。

目前号房结构进行GRC挂件施工，由于本工程结构外侧无外脚手架，无操作作业面，基于此情况，在号房外侧周围搭设落地式双排脚手架，搭设高度约10.5米。

第2章.编制依据

1.《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

2.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

4.《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社；

5.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；

6.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；

第3章.落地式外脚手架施工

3.1材料选用

外脚手架搭设采用φ48×3.0规格的普通钢管，符合国标3号钢的标准和技术要求，外径不小于48mm，壁厚不小于3.0mm，最大长度横向水平杆2.2m，其它杆6.5m，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用；用于立杆、大横杆的钢管长度以4~6.5m为好。

采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接。

扣件要有出厂合格证及检测报告，有脆裂、变形、滑丝的扣件严格禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。

外侧立杆、外侧纵向水平杆以及剪刀撑均采用黄色架管。

3.2构造要求

杆纵距1.5m，横距1.05m，大横杆步距1.8m，里立杆距结构边距离为30cm，以保证一定的操作活动空间。

上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。

扫地杆通常设置在距外架底部0.2m处。

3.3落地式外脚手架的搭设

3.3.1搭设顺序

做好搭设的准备工作→按房屋的平面形状放线→放置纵向扫地杆→逐根树立立杆→随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢→安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→架设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道联墙杆后方可拆除）→第三、四步大横杆和小横杆；设置连墙杆→安装横向斜撑→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→安装护身栏杆和挡脚板→挂安全网。

3.3.2搭设要求

（1）立杆

立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。

接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。

（2）大横杆

大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度为2跨、不小于3.5m，同一步大横杆圆周要交圈。

（3）小横杆

每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。

小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。

上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。

（4）纵、横向扫地杆

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。

（5）剪刀撑

为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架纵向传力结构的外侧必须设置剪刀撑，其要求如下：

道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。

每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45◦～60◦之间。

剪刀撑斜杆与地面倾角

45◦

50◦

60◦

剪刀撑跨越立杆的最多根数

7

6

5

②高度在24m以下的双排脚手架，必须在外侧立面的两端和转角处各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。

③剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接要求同立杆搭接要求。

④剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜；最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500㎜。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

（6）竹笆板铺设要求：

竹笆板一般应铺设在三根横向小横杆上。

当竹笆板长度小于2米时，可采用两杆横向水平杆，将竹笆板两端与其可靠固定。

②竹笆脚手板要铺稳。

③作业层端部竹笆板探头长主应取150mm，竹笆板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上。

④脚手架在施工操作面必须满铺竹笆板，离墙面不得大于20cm，不得有空隙和探头板、飞跳板。

（7）斜道

斜道附着外脚手架设置，宽度1.5米，坡度采用1：

3，拐弯处设置平台，平台宽度不应小于斜道宽度。

斜道两侧及平台外围均设置安全栏杆及挡脚板。

栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不少于180㎜，栏杆内侧满挂密目安全网。

斜道脚手板采用竹架板顺铺，接头采用平接；并每隔250～300㎜设一根防滑木条，木条厚度为20～30㎜。

（8）扣件的安装

扣件内的圆弧与钢管扣紧时，接触面不小于30%，扣件螺栓拧紧力矩不应小于50N.m,并不大于65N.m。

对接扣件的开口应朝上或朝内。

在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150㎜；对接扣件开口应朝上或朝内；立柱连接，扶手接长应采用对接扣件，不宜用旋转扣件；大小横杆与立杆连接，扶手与立柱连接采用直角扣件；剪刀撑和斜杆与立柱和大横杆的连接采用旋转扣件；剪刀撑纵向接长用旋转扣件，不宜用对接扣件。

第4章.脚手架的拆除施工工艺

（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。

（3）拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。

（4）拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。

（5）拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

（6）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。

拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。

（7）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。

（8）脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。

在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。

拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。

在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

第5章.安全施工措施

5.1脚手架搭设的安全技术措施

（1）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

（2）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

5.2脚手架上施工作业的安全技术措施

（1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

（2）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。

（3）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

第6章.计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为10.5米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500=2.350kN/m；

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.350×1.0502/8=0.324kN.m；

σ=Mqmax/W=72.128N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.500=1.708kN/m；

最大挠度V=5.0×1.708×1050.04/（384×2.060×105×.0）=1.218mm；

小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.033×1.050=0.035kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN；

荷载的计算值:

P=（1.2×0.035+1.2×0.184+1.4×1.575）/2=1.234kN；

大横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×1.234×1.500=0.494kN.m；

M=M1max+M2max=0.009+0.494=0.503kN.m

抗弯强度:

σ=0.503×106/4490.0=112.049N/mm2；

大横杆的抗弯强度σ=112.049小于[f]=205.0N/mm2；

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.033×1500.04/（100×2.060×105×.0）=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.035+0.184+1.575）/2=0.897kN

V=1.883×0.897×1500.03/（100×2.060×105×.0）=2.567mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.051+2.567=2.618mm；

大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值:

P1=0.033×1.500=0.050kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的计算值:

R=1.2×（0.050+0.276）+1.4×2.363=3.698kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248

NG1=0.125×11.600=1.448kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.1

NG2=0.1×2×1.500×（1.050+0.4）/2=0.435kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×2×1.500/2=0.210kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.092kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.350kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.560；

Us--风荷载体型系数：

Us=1.200；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.350×1.560×1.200=0.459kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.453+1.4×4.725=9.559kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.453+0.85×1.4×4.725=8.567kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.459×1.500×

1.8002/10=0.265kN.m；

五、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=9.559kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188；

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=9559.000/（0.188×424.000）=119.921N/mm2；

立杆稳定性计算σ=119.921小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=8.567kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=8566.866/（0.188×424.000）+.858/4490.000=166.548N/mm2；

立杆稳定性计算σ=166.548小于[f]=205.000N/mm2满足要求！