灞河东路施工组织设计0版0913.docx

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灞河东路施工组织设计0版0913

西安市城市天然气保障供应工程—西安市第二气源工程施工E标段灞河东路段定向钻穿越工程

施工组织设计

编制：

审核：

审批：

陕西经达石化装备工程有限公司

2017年09月13日

第一章编制依据

1.1设计图纸

1.1.1《西安市高陵分输压气站至灞河西路输气管道工程（新气源）北三环、灞河东路次高压管道项目灞河东路段管道施工图》

1.2技术规范

1.2.1《城镇燃气设计规范》GB50028-2006

1.2.2《城镇燃气输配工程施工及验收规范》CJJ33-2005

1.2.3《城镇燃气管道穿跨越工程技术规程》CJJ/T250-2016

1.2.4《油气输送管道穿越工程施工规范》GB50424-2015

1.2.5《石油天然气工业管线输送系统用钢管》GB/T9711-2011

1.2.6《城镇燃气设施运行、维护和抢修安全技术规程》CJJ51-2006

1.2.7《水平定向钻法管道穿越工程技术规程》CECS382：

2014

1.3法律法规

1.3.1《中华人民共和国环境保护法》

1.3.2《中华人民共和国安全生产法》；

1.3.3《中华人民共和国水土保持法》；

1.3.4《中华人民共和国石油天然气管道保护法》；

1.3.5《中华人民共和国水法》

1.3.6《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》

1.3.7《建设工程安全生产管理条例》

1.3.8《建设项目环境保护管理条例》

1.3.9《地质灾害防治条例》

1.3.10《建设工程勘察设计管理条例》

第二章工程概况

2.1工程概况

西安市高陵分输压气站至灞河西路输气管道工程（新气源）北三环、灞河东路次高压管道项目灞河东路段，起始点桩号为K0+220.93，终点桩号为K1+193.00，全线长度为972.07米，根据河道沿岸景观设施布局和管线设计的分布，线路位于灞河东路较近，道路不易开挖，经研究决定用定向钻穿越方式进行经过此段。

灞河东路定向钻穿越管径采用Φ610mm，穿越水平长度拟定972.07m，管道穿越实际长度为977.69m，入土角拟定为10°，出土角拟定为11°，设计压力为1.6MPa,根据《城镇燃气设计规范》GB50028-2006，属于次高压A。

灞河东路沿线为卵石层较厚且存在漂石（漂石粒径＞200mm）或圆砾，定向钻穿越出、入土点需采用夯套管方式进行对卵石层中含漂石或圆砾部分进行隔离，套管采用Φ1420mm×22mm直缝钢管，入土点（北侧）夯套管125m，出土点（南侧）夯套管135m。

2.2灞河东路段地质情况

根据《灞河东路地勘柱状图》可知，现将场地各岩土层特征从上至下分述如下：

素填土：

杂色、松散—稍密，稍湿。

该层的主要组成成分为中砂及卵石，少量植物根系。

卵石：

杂色，中密—密实，稍湿—饱和磨圆度一般，颗粒级配不良。

该地层以卵石为主，局部为圆砾，一般粒径为2cm—10cm，中粗砂充填。

颗粒母岩成分主要为花岗岩和石英岩。

中粗砂：

灰黄、青灰色，密实，饱和。

颗粒母岩成分为石英、长石为主，少量云母碎片。

粉质粘土：

灰黄、青灰色，可塑状，饱和。

含铁锰质条纹。

粉砂：

灰黄、青灰色，密实，饱和。

颗粒母岩成分以石英、长石为主，少量云母碎片

2.3工程水文

勘察期间，根据钻探揭露，场地稳定地下水位埋深介于0-13.5m之间，高程为367.51-381.14m，属潜水类型。

以大气降水及灞河为主要补给，侧向径流、大气政法及人工开采为主要排泄方式。

地下水位年变化幅度约为2.00m。

2.4计划工期

根据现场施工条件及其他要求本工程预计施工工期共计85天。

第三章施工部署

定向钻穿越施工部署：

第四章定向钻施工方案

4.1施工前准备工作

①测量定位放线

根据设计图要求的管道轴线放出钻机安装位置线、管道预制轴线位置及标高；放出管道的轴线及标高，设计详细的导向数据。

（1）根据施工要求的入土点、出土点坐标放出钻机安装位置线、入土点、出土点的具体位置及标高；在入土点、出土点间轴线上每隔50m放出桩位及标高，在布管轴线也放出桩位。

（2）测量放线过程中做好各项记录，包括控制桩测量（复测）记录，转角处理方式记录、放线加桩记录。

②管线及地下障碍物的复测

为了防止意外，首先对施工区域进行地下障碍物及管线探测，以确保下步顺利施工。

主要采用管线仪及探地雷达现场调查地下金属、非金属管道及地下障碍物，并进行复测，把管线及障碍物的种类、埋深、管材标示在现场和图纸上。

根据现场管线及障碍物资料调整管道轨迹，确定定向钻穿越剖面图，确保提前避开地下障碍物及管线。

③场地准备

根据现场测量放线及管线复测结果，临时用地的征用工作，并对出入土点进行按有关文明施工要求围护，搭建施工设施，落实现场水源、电源，钻机场地进行修整。

（1）钻机场地

a、钻机场地修筑方案:

钻机场地需要碎石铺垫处理压实整平；作业场地四周挖一条深0.8m、宽1m的排水沟，防止雨季到来时场地无法作业；整个场地进行碎石铺垫处理，膨润土区、钻杆区、泥浆配置区、钻屑堆放区需要平整硬化处理；村道水泥路至施工现场需修筑便道使设备转运至现场。

b、泥浆池：

本段工程因地层比较复杂，每段穿越点需要开挖泥浆池，内部用水泥砂浆抹面，做防渗漏处理以防止泥浆渗漏，入钻坑至泥浆池人工挖一条导浆渠，渠内铺防渗膜处理，防止泥浆渗漏。

（2）作业场地

①入土点作业场地为：

50m×60mm；场地用于：

夯套管、钻机摆放及辅助设备摆放、泥浆池开挖等工作。

②出土点作业场地为：

50m×60mm；场地用于：

夯套管、钻机摆放及辅助设备摆放、泥浆池开挖等工作。

（3）地锚坑

水平定向钻的锚固箱采用场内预制的方式提前加工制作完成。

钻机锚固箱尺寸为6000×2200×2000mm，箱体采用钢板、工字钢等制作而成，锚固箱的加工制作简图如下：

锚固坑开挖尺寸为7000×2500×2500mm，锚固坑可以采用机械开挖配合人工开挖进行。

锚固坑开挖时应根据设计穿越入土点的三维坐标确定锚固箱的顶面高程，根据锚固箱的顶面高程确定锚固坑的开挖深度。

锚固坑的坑地应保持平整，坑壁四周打桩，并用钢筋水泥混凝土由下到上沿四周浇筑，保证齐坚固可靠。

（4）泥浆池开挖

泥浆池是供泥浆沉淀回收利用的存储池，由于河流穿越需要大量的泥浆，施工过程中产生的泥浆需要回收处理利用，剩余泥浆不能随便排放污染环境，需要集中处理。

泥浆池的存储量大，一般情况下可以将泥浆池开挖成20m×20m×2.0m的坑。

（5）管道发送沟开挖

发送沟开挖断面尺寸为1.2×1.2×1.2m，发送沟开挖长度为975m。

发送沟在开挖时应根据管道穿越出土角的大小，在纵向上应将发送沟沟底开挖成一定弧度，以保证管道回拖时管道内顺利进入孔洞内。

如无法进行对管道发送开挖发送沟，管道需要放置滚轮架，每隔50m放置一个滚轮架，以便以管道悬空，回拖过程中不受阻力（发送方式如下图）。

4.2夯套管施工方案

1.夯管锤的主要工艺特性

1.1工作原理：

以压缩空气作为推进力的非开挖破土工艺。

下图为“工作原理示意图”：

（和以下图示略有差别的是，本工程需要调整夯进的角度，采用斜向下的方式进行夯进。

）

1.夯管锤的组成及安装

下图为“夯管锤的组成及安装示意图”：

1.2德国TT公司的非开挖夯管锤的技术优势：

1）无需后背力，利用动态的冲击能将空心钢管推入地里的机器；

2）占用工作井坑面积小，节省施工费用；

3）施工速度快，夯进管材每小时10米左右；

4）施工方法安全，无需施工人员在工作坑内作业；

5）非开挖管道的施工可以在汽车，火车等车辆不减速的情况下施工；

6）遇到特殊的土质，如沙卵石，流沙，地下水等，对夯管施工没有影响；

7）管内人工出土方便安全；

8）工程费用低，与普通顶管施工法比较，工程费用接近；

9）利用夯管技术，在夯击钢管时，钢管与土紧密相结合，没有较大的间隙，不会造成

沉降，在穿越河流时，无渗水现象；

10）夯管锤是一体机，没有螺丝连接处，这就意味着更强的可负荷性，无磨损和材料衰

减及更高的易维修性。

2.采用的钢管种类

此穿越工程采用Φ1420×22mm钢管直缝埋弧焊管，钢管壁厚必须符合冲击力，夯击长度和直径的要求，如果匹配不好，会造成不必要的浪费，或者夯管过程中的工程中断以下根据工程经验提供德国的业界工程指标，以供参考。

3.工作坑和安装导轨

工作坑的长度为30米，宽为上口15米坑底宽5米,以设计钻机的入土点往前30米为工作坑的最前端,深度为5米的锚喷工作坑.开挖支护到底后，用水准仪定出管轴线位置，同时，对坑底进行超平，并做好标记。

首先，在工作平台上固定安放450mm工字钢，由于钢管轨迹设计为水平，因此，工字钢作为导向轨道，自身必须平直无弯曲。

用水准仪多点测量控制槽钢的水平，在根据需要的水平角度调节导轨的倾角.导向、对中、安平仪器严格遵守使用技术规程，正确安装，细心调试，直到精度测量误差达到规范要求为止。

4.铺管

按工作平台长度，将Φ1420mm钢管加工为12m一根，第一根前端安装好切削环。

将第一根钢管和夯管锤安放在轨道上，用张紧器将夯管锤通过锥套与钢管连为整体。

安装完成后，检查钢管的所需的倾角、垂直位置。

送风后夯管锤即开始工作。

第一根管操作上应缓慢开启注油器、控制空气量，采用“轻锤慢进”，防止钢管和夯管锤一起往复串动。

钢管夯进土层30-50cm后，停锤校核钢管位置，无误后，再继续轻锤夯进2-3m，再次校核钢管位置，继续采用“轻锤慢进”参数将第一根管夯入土层。

校核导轨位置无误后，吊装第二根钢管，钢管之间采用V型剖口焊缝焊接，（按照德国TT要求焊接标准焊接）。

在钢管焊缝处，要对焊缝进行处理，应把焊缝打平减小钢管与土体的摩擦力。

焊接前，应检查两钢管的水平、垂直位置及两管的同轴情况。

钢管焊接好后，夯管锤送风工作，此时，完全打开注油器阀进入正常参数夯管。

直至第二根管进入土层，校核导轨位置，吊装第三根管，再校核钢管对接情况，焊接、夯管，如此循环，直至钢管进入接收坑。

5夯管方向的控制

（1）对于一次铺设6m长的钢管，安装导轨是非常必要的，而导轨的稳固性、方向正确性是最关键的。

因此，轨迹的稳固应引起足够的重视。

对于硬基底，可只填碎石，并捣实，对软地层基底可浇注混凝土垫层。

其次，应正确安装导轨，保证导轨方向的正确。

（2）施工过程中遵循勤勘测勤纠偏的原则，特别是开始的第一、第二根夯管过程，要增加校核次数，哪怕发现微小的偏差，都要纠正过来，否则，出管位置将会出现较大的偏差。

导轨偏差可通过调整轨基校正。

（3）注意夯管锤工作参数的调整，特别是第一根管，应“轻锤慢进”夯入土层，同时，反复校核钢管方向。

第一根管入土后，就基本决定了整条管的方向，切忌“重锤快进”，这样容易出现偏差。

在发生误差时，在钢管预留土端焊一块钢板，根据力学原理与钢套管外壁成30°角，起到纠偏作用。

（4）把好焊接关。

首先，钢管端面必须平，切口平面垂直于管轴。

有条件在车间切好最理想。

TAURUS600夯管锤技术参数

直径

600mm-670mm

长度

3645mm

重量

4800kg

耗气量

50立方米

冲击次数

180次/分

适用管径

380mm-3000mm

夯击力

2400吨/次

如果最大压力达到8bar时瞬间可以产生2500吨/次的夯击力

∙

6确保夯管施工时临边建筑物安全措施

根据冲击波的原理，在夯管施工时，冲击波会沿着冲击方向和冲击介质无限传播直至消失。

由于施工场地附近的民房和穿越管线走向不在同一方向，所以冲击波不会对该处的房屋建筑产生破坏性的影响。

但会有余波的返应。

为减小夯管对临边建筑物的影响我们采用以下措施：

1）在夯击过程中调整夯击频率，避免夯击施工振动频率与桥梁自振频率接近而产生共振。

夯管施工期间加强对周边桥梁、建筑、堤坝的监测，若发现问题及时停止施工，并上报监理、业主和设计，以便及时制定新方案；

2）在夯击点和建构筑物之间设置减震沟，减小夯管振动对现有建构筑物的影响。

减震沟设置在夯击点前30-40m的位置，开挖深度在该处穿越深度下2-5m为宜。

3）根据夯管现场实际进展的难易程度，在确保夯击能量能满足施工时，适时减小夯击力；

4）做好夯击点的加固，避免夯击时夯击能量大量损失，同时，套管在进洞之前要在套管的外壁涂抹黄油，以减少套管阻力。

8、减少套管施工及定向钻施工时噪音的影响

1）夯管施工合理安排施工时间，尽量避免居民休息时间施工；

2）在施工场地与居民房之间设置2道隔音带，同时，在主要噪音设备周边设置1道隔离带，减少噪音的扩散。

4.3套管部位施工方案

1、导向

为使钻杆在套管中心，我们采取安装定位支架方法，即在套管中安装一根直径273mm的加厚钢管，钢管四周焊定位钢板，用于支撑钻杆，确保钻杆在钻孔过程中位于套管中心。

通过实验施工定位支架能够很好地固定钻杆，使钻杆始终位于套管中心，刚套管与土接触部位折角基本忽略不计，达到零折角。

2、扩孔

导向孔完成后进行扩孔施工，扩孔需要安装扩孔器随后安装中心定位套管，直到这级扩孔完成后取出中心套管，进行下一级扩孔施工。

夯套管内属于中空，如不加中心套管支架，扩孔器及钻杆会根据自身重力下垂到套管底部，紧贴管壁。

3、回拖

扩孔过程中安装中心定位器，孔洞扩出后位于钢套管中心位置，预扩孔比钢套管直接小，在回拖过程中管道防腐层不会被钢套管管口划伤（钢套管管头位置如下图），回拖管道进入钢套管后有填充饱满的泥浆保护，回拖管道漂浮在钢套管中心位置。

4.4定向钻穿越施工技术措施

①作业场地准备

用挖掘机将作业场地适当平整后并回反复碾压作业场地，使作业场地变得更加密实。

以便钻机等大型设备进场就位和泥浆膨润土的运输。

钻机摆放位置下面需再铺垫一层厚约14mm的钢板，以保证钻机的稳定，钢板铺垫面积为：

18×3=54㎡。

②场地设备布置

钻机作业场地布置设备包括：

定向钻机、3HS-250泥浆泵、泥浆搅拌回收处理系统、200kw柴油发电机组、司钻操作控制室、工具配件室、吊车、泥浆澎润土堆放场地、柴油储存罐、钻杆堆放场地、钻具堆放场地、泥浆澎润土加料场地、泥浆沉淀池、泥浆返回池等。

③锚固坑安装就位

为了保证钻机的稳固，需要将钻机固定在预制好的锚固箱上，锚固坑安放在锚固坑内。

锚固坑的位置应根据穿越入土点位置、入土角和钻机钻架高度确定。

安装时应用GPS进行定位、电子经纬仪和水准仪进行准确定位。

锚固箱应顺着已经开挖好的锚固坑位置安放，锚固箱安装就位后，向锚固箱内注满清水。

锚固箱安装现场情况如下图所示：

④设备进场安装调试

1）设备安装

为保证设备安装顺利进行，防止设备因作业场地限制而发生拥挤现场。

设备进场安装应按照先后顺序进行。

设备进场安装顺利为：

钻机安装→钻机操作控制室安装→泥浆系统安装→泥浆泵安装→钻杆摆放就位→其他设备安装就位

锚固箱安装就位后，用吊车配合，将钻机及配套设备连接安装就位，根据管道穿越中心线，调整钻机的左右位置，使钻机中心线与管道穿越中心线重合；根据设计图纸提供的入土角调整钻机高度，使钻机的行走轨道与水平面的夹角与设计的入土角相吻合。

其它动力系统、泥浆系统按平面布置摆放在相应的位置。

详细安放位置间《定向钻穿越入土侧平面布置图》。

钻机安装时，为保证钻机的稳定，需要对钻机基础采取特殊的加固处理措施，即在钻机下面的地板上铺垫一层钢板，然后将钢板和钻机锚固箱连接在一起。

其具体做法见下图：

2）设备调试

在施工作业带内无外界干扰的情况下，控向参数的测量尽量在设备进场前测量放线后完成，这样可在施工占地范围内将探测器装入防磁钻杆内，用单斗挖掘机配合完成数据测量。

采用在入、出土点两侧沿中心线多测几点取平均值的方法，确定初步控向参数；再将探测器取出，只用探测器测量控向参数，再取平均值并与上一个平均值进行比较，如差异很小，可取平均值获得实际的控向参数，如相差很大，必须重新测量。

在单斗挖掘机无法配合的情况下，直接用探测器测量控向参数，探测器必须完全摆放在管道穿越中心线上，在中心线上选择远离干扰源的地方，在入、出土点的不同位置测取10个以上的数据，差别不大时取平均值，差别大时，分析原因后重新测量。

实际测量获得最佳控向参数后，做好原始记录。

调试泥浆搅拌系统，检查泥浆搅拌系统各搅拌枪是否工作正常，检查各连接管路是否有泥浆泄漏情况，发现问题及解决。

检查调试泥浆泵工作是否正常，泥浆泵压力表是否正常工作。

检查定向钻机各连接管路、接头是否连接稳当。

所有设备检查完后进行设备试运转。

各系统运转正常后，钻进1～2根钻杆后检查各部分运转情况，各种参数正常后按要求钻进。

⑤泥浆控制

穿越过程中泥浆的控制方案

定向钻穿越主要施工步骤为钻导向孔、预扩孔和管线回拖三个主要工序，结合各个工序的施工工艺特点并针对穿越地层的地质特征采取一些必要的施工手段和辅助材料能起到对泥浆一定程度的控制。

下面按工序分别介绍具体的控制方案：

1）钻导向孔阶段泥浆的控制方案

导向孔的钻进可分为三个阶段，第一：

入土端倾斜段；第二：

水平段（穿越河流阶段）；第三：

出土端倾斜段。

针对导向孔钻进过程的三个阶段的特点采取不同的泥浆控制技术方案，分述如下：

第一：

入土段倾斜段

①泥浆排量的控制

由于入、出土点为卵石层，采用夯套管方式进行隔离，在导向过程中，套管内是无法调整角度的，钻头出套管2根钻杆以后进行对角度调整。

在入土端倾斜段，随着钻头的钻进，穿越地层由浅到深，在这一阶段，泥浆的排量要尽可能选择大的泥浆挡位，一般要求泥浆排量不小于0.3m³/min。

采用较大的泥浆排量是利用泥浆的快速返回携带出钻碎的土屑，防止土屑堆积在孔内造成孔内淤积堵塞，使钻进后的孔路畅通，保证孔内泥浆有返回到地面的通路。

另一方面，大的泥浆排量可以利用泥浆产生的冲击力对地层起到切削作用，扩大导向孔的内径尺寸，增大泥浆返回通道的流通空间，也就减少了穿越段地面泥浆压力，同时减少了穿越段沿线地面跑、冒泥浆的可能。

②司钻、控向的技术控制

由于入土端倾斜段是穿越轨迹的造斜阶段，钻杆需要在不旋转的情况下直接推进造斜，因此钻杆推进阶段形成的环形内孔比旋转钻杆形成的环形内孔直径要小，这就造成孔内孔时大时小，产生“瓶颈”现象，减小了泥浆返回地面的容流空间。

为了克服这一现象，建议控向与司钻密切配合，在倾斜段造斜的过程中，每根钻杆钻进完成后调整的倾斜角度比预定要求的大，待钻杆钻进到底后，将该根钻杆全部抽出，通过旋转钻进的方法使得倾斜角下降到要求的角度。

这样通过增加了一道旋转工序使得每根钻杆的环形空间都加大了，这也就增加了导向孔内径尺寸，增大了泥浆地面返回通道，也就减少了穿越段地面泥浆压力，同时减少了穿越段沿线地面跑、冒泥浆的可能。

第二：

水平段（穿越河流阶段）

①泥浆排量的控制

一般情况下穿越曲线的水平段都是穿越河流的阶段，当钻头钻进到水平段时，也就是穿越河流阶段，因为河流河床底部标高小于穿越水平地面标高，因此河流穿越段埋深会变浅，地层承受泥浆压力能力下降；另一方面，随着穿越距离的增加，泥浆从导向孔内返回地面需要的泥浆动力增加，当此动力超过河底地层的承受压力时，泥浆将不再从导向孔内返回到入土点地面，而是从河底冒出。

由于地质结构的复杂性很难对两个压力进行精确计算进行平衡掌握，因此，根据我们以往河流穿越的经验，我们一般要求泥浆的排量小于0.2m³/min。

这样在钻进的过程中，由于泥浆的压力不够一般不会造成河底的冒泥浆的情况。

②司钻、控向的技术控制

由于在水平段一般不需要对穿越曲线倾斜角进行调整，因此钻杆是旋转钻进的，在此过程中我们还要求司钻将钻机的旋转速度尽量提高，靠钻头的重力及旋转的搅动能力使导向孔内径尺寸加大，以增加泥浆的容留能力，减小地层压力。

第三：

出土端倾斜段

①泥浆排量的控制

导向孔钻进到出土端倾斜阶段后，随着辅助钻机钻杆退后，主钻机钻杆的跟进，钻头的埋深逐渐变浅，地层承受压力的能力越来越小，因此要求泥浆的排量与水平段相同，一般控制在泥浆的排量小于0.2m³/min，通过减小排量达到控制泥浆压力以缓解地层压力。

②司钻、控向的技术控制

出土点倾斜阶段需要每根钻杆进行倾斜角的调整，因此出现与入土端倾斜段相同的情况，即钻杆推进段导向孔内径小于旋转段，为了克服这一缺点还是采取倾斜角先调整到比要求达到的角度大，然后整根钻杆回抽后再旋转钻进，利用钻杆及钻头自身的重力及钻头的旋转搅拌能力扩大导向孔内径，增加空内对泥浆的容留能力，从而分解泥浆对地层的压力，达到控制穿越沿线冒泥浆的目的。

2）预扩孔阶段泥浆的控制方案

预扩孔阶段泥浆的控制与以下几个方面有关：

各级扩孔器的选择；泥浆的排量控制及扩孔速度与旋转速度等，下面对影响泥浆控制的各个因素进行分别描述。

第一：

各级扩孔器的选择

扩孔器的选配一般原则是，前几级扩孔器级差可以大一点，最后两极扩孔器的级差要尽量小。

针对不同地层特征，经综合考虑扩孔器的选择为：

18″扩孔器、24″扩孔器、30″扩孔器、36″扩孔器（终成孔为914mm为管径的1.5倍）共四级扩孔，每二级扩孔增加一级洗孔，为增加施工进度及孔内碎屑顺利返出。

第二：

泥浆排量的控制

每级扩孔都是从出土端倾斜段开始的，在扩孔器扩到出土端倾斜段时，尽量采用大的泥浆排量，大的泥浆排量可以冲刷孔壁增大孔径，还可以尽快置换孔内的泥浆，通过泥浆的置换靠泥浆的携带能力把孔内的泥土带出到孔外起到清孔的作用。

当扩孔器进入到水平段即河底时，要降低泥浆排量，减少地层压力，当扩孔器进入到入土端倾斜段时，入土端开始返出泥浆，这是再增大泥浆排量，以排出孔内淤积泥土。

通过泥浆排量的控制达到控制泥浆压力的目的，以尽量做到泥浆在出土点与入土点两端流出，而不是在沿线地面或河底冒出。

第三：

扩孔速度与扩孔器旋转速度的控制

在扩孔的过程中，扩孔旋转速度与行进速度的快慢对泥浆的控制也起到很大的作用。

扩孔器的旋转速度要根据地层的不断变化进行及时调整，而扩孔器的行进速度一般要求在河底阶段尽量放慢速度，防止因为行进速度过快形成活塞的挤涨效应，对地层造成压力，一般要根据返出泥浆的测试结果进行合理的控制。

3）管线回拖阶段泥浆的控制方案

管线回拖时，由于整个孔洞内充满了泥浆，管线进入后势必对孔内的泥浆造成挤压作用，给地层造成压力，因此回拖的速度不要太快，当管线回拖过河后，可根据回拖拉力情况适当的增加回拖速度。

1）泥浆的合理配置与添加剂的选择

穿越过程中泥浆的配比是非常关键的工艺。

泥浆的配比包括膨润土及添加剂的选择，针对不同的地层采取相应的泥浆配方既可以减少管线穿越的风险也可以有效的控制泥浆的跑、冒等现象的发生。

在扩孔的过程中除在泥浆中添加水基润滑剂外还要添加防塌剂、滤饼剂等添加剂，这些添加剂可以很好的修复孔壁空隙，使泥浆与孔壁土质隔离从而控制泥浆从孔内的微小缝隙中冒出。

泥浆粘度（s）

项目

管径（mm）

地质

粘土

亚粘土

粉砂、细砂

中砂

粗砂、砾砂

岩石

导向孔

——

35～40

35～40

40～45

45～50

50～55

40～50

扩孔及

回拖

φ426以下

35～40

35～40

40～45

45～50

50～55

40～50

φ426～φ711

40～45

40～45

45～50

50～55

55～60

45～55

φ711～φ1016

45～50

45～50

50～55

55～60

60～80

50～55

φ1016

45～50

50～55

55～60

60～70

65～85

55～65

出现跑、冒泥浆时的应急方案