梁模板碗扣式120计算书.docx
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梁模板碗扣式120计算书
梁模板（碗扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度（m）
7.8
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×1200
新浇混凝土结构层高（m）
6.9
梁侧楼板厚度（mm）
200
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.156
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1200
梁底两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1800
立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）
200
斜杆或剪刀撑设置
剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
650
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
650
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
600
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×1＝39.065kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.024kN·m
σ＝Mmax/W＝0.024×106/37500＝0.631N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×30.7×754/（100×10000×281250）＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.158kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.075+1.223×1.764×0.075＝3.359kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.075+1.142×1.764×0.075＝2.747kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×30.7×0.075＝0.905kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×30.7×0.075＝2.632kN
R3'=0.928q2l=0.928×30.7×0.075＝2.137kN
五、小梁验算
小梁类型
方钢管
小梁材料规格（mm）
□80×40×2
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
9.34
小梁截面惯性矩I（cm4）
37.36
验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.158+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/4+0.5×（1.2-0.2）]+0.9×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.2）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.2）+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.3/2，0.65-0.3/2]/2×1，3.359+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/4}=3.905kN/m
q2＝max{0.905+（0.3-0.1）×0.3/4+0.5×（1.2-0.2）+（0.5+（24+1.1）×0.2）×max[0.65-0.3/2，0.65-0.3/2]/2×1，2.632+（0.3-0.1）×0.3/4}＝2.8kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.905×1.22，0.5×3.905×0.22]＝0.562kN·m
σ＝Mmax/W＝0.562×106/9340＝60.199N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.905×1.2，3.905×0.2]＝2.811kN
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=2.811×1000×[40×802-（40-4）×762]/（8×373600×4）＝11.302N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×2.8×12004/（100×206000×373600）＝0.511mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.8×2004/（8×206000×373600）＝0.007mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.905×1.2，0.4×3.905×1.2+3.905×0.2]＝5.154kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.458kN，R2＝R4＝5.154kN，R3＝3.65kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.8×1.2，0.4×2.8×1.2+2.8×0.2]＝3.696kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.498kN，R'2＝R'4＝3.696kN，R'3＝2.845kN
六、主梁验算
主梁类型
方钢管
主梁材料规格（mm）
□80×40×2
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
37.36
主梁截面抵抗矩W（cm3）
9.34
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.756×106/9340＝80.936N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝9.113kN
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=9.113×1000×[40×802-（40-4）×762]/（8×373600×4）＝36.638N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.053mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.499kN，R2=21.876kN，R3=0.499kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座内主梁根数
1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝21.876kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
l0=h+2a=1800+2×200=2200mm
λ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.357
2、风荷载计算
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.156×1.2×1.82/10＝0.069kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.9×2]×1＝35.424kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.053+0.9×1.2×[（0.3-0.1）×0.3/4+0.5×（1.2-0.2）]+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.2）+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.3/2，0.65-0.3/2]/2×1，3.05+0.9×1.2×（0.3-0.1）×0.3/4}=3.383kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.448kN，R2＝19.462kN，R3＝0.448kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.9×1.2×0.15×（6.9-1.2）+Mw/lb＝max[0.448
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