连续钢构设计指南.docx

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连续钢构设计指南

第一章概述

一、桥梁概述

（一）K523+270特大桥

K523+270特大桥位于国道主干线GZ65上海~瑞丽公路，保山（大官市）~龙陵（龙山卡）高速公路2合同大干岩段。

该桥梁跨越深沟，根据地质、地貌、水文条件，桥跨布置为：

（90+160+90m连续刚构）+30mT梁。

主桥位于直线段上，桥面横坡为双向2%。

立面位于竖曲线上：

变坡点桩号为K523+120，高程1526.40，变坡前坡度为-4.5%，变坡后坡度为-3.0%，R=12000m。

主桥为90+160+90m三跨预应力混凝土变截面连续刚构桥。

主桥桥面宽为22.5m，横向布置为0.5+10+0.5+0.5+0.5+10+0.5m。

主桥箱梁为三向预应力砼结构，箱梁顶板宽22.5m，底板宽11.5m，翼缘板悬臂长5.5m。

箱梁跨中及边跨现浇段梁高3.5m（箱梁设计高度指箱梁腹板外侧位置处的设计高），0号墩顶梁高为9.5m。

从中部跨中至箱梁根部，梁高以1.5次抛物线变化。

箱梁腹板在墩顶范围内厚120cm，1~13号梁段腹板厚80cm，其余梁段腹板厚均为60cm，在13号梁段和14号梁段相接处腹板厚度为台阶状变化。

箱梁底板厚从箱梁根部截面的110cm渐变至跨中及边跨支点截面的30cm厚，其间按1.5次抛物线变化。

各断面顶板厚度：

墩顶位置处为50cm外，其余位置均为29cm。

主桥每幅桥每个T构悬臂浇注钢束124束，其中腹板束40束，顶板束84束，此外，还有顶板、底板预备束各4束。

中跨连续钢束38束，其中底板束32束，顶板束6束。

边跨连续钢束38束，其中底板束32束，顶板束6束。

顶板钢束及腹板束的规格为21φj15.24；中跨底板束的规格为31φj15.24；边跨底板束及边跨顶板合拢钢束的规格为25φj15.24；中跨顶板合拢钢束的规格为17φj15.24。

箱梁腹板设有竖向预应力，竖向预应力采用直径为Φ32精轧螺纹粗钢筋，纵向间距约60cm，在横向每个断面布置4根。

箱梁顶板设有横向预应力钢束，规格为3φj15.24，间距约60cm。

主桥下部结构：

1号墩墩身高约46.5m，2号墩墩身高约40m，。

主桥主墩为钢筋混凝土双薄壁墩，墩身顺桥向宽2.5m，壁厚0.6m；横桥向宽11.5m，壁厚1.2m在墩高的1/2位置设置一道1.0m厚的横隔板。

承台厚度为4.5m，承台下布置16Φ2.0m钻孔灌注桩组成的群桩基础。

（二）K538+858桥

K538+858T形刚构桥位于保山（大官市）~龙陵（龙山卡）高速公路4合同段山坝段，为跨越一开阔V形沟谷而设。

主桥位于直线、缓和曲线上；缓和曲线上采用5%的超高坡度向2%双向坡度线性变化，直线段设双向2％横坡，主桥纵坡为-3%的单向坡。

主桥为85+150+85m三跨预应力混凝土变截面连续刚构桥。

大桥分为左、右两幅，主桥左、右幅宽均为11m，其中车行道10m。

主桥箱梁为双向预应力砼结构，每幅箱梁顶板宽11m，底板宽6m，外翼缘板悬臂长2.5m。

箱梁跨中及边跨现浇段梁高3.0m（箱梁设计高度指箱梁中心线处的裸梁高），墩顶梁高为9.0m，从合拢段外至箱梁根部，梁高以1.8次抛物线变化。

箱梁腹板在墩顶范围内厚80cm，从墩根部到6号梁段范围内厚70cm，从7号梁段至9号梁段范围内厚由70cm渐变至40cm，从10号梁段至合拢段段腹板厚40cm。

箱梁底板厚从箱梁根部截面的120cm渐变至跨中的32cm厚，其间同样按1.8次抛物线变化。

各断面顶板跨中厚度除墩顶处为45cm，梁端支承截面为70厘米外，其余为28cm，并采用两次倒角过渡至腹板边缘的70cm。

主桥每幅桥每个T构悬臂浇注钢束54束，其中下弯腹板束14束，顶板束40束，另有顶板备用束2束。

中跨连续钢束20束，其中底板束18束，顶板束2束，另有底板备用束2束。

边跨连续钢束8束，其中底板束6束，顶板束2束，另有底板备用束2束。

下弯束及中、边跨顶，底板连续束每一束的规格为12φj15.24；顶板束每一束的规格为19φj15.24。

箱梁腹板设有竖向预应力钢筋，其中，0~6号梁段采用2Φ32精轧螺纹粗钢筋，7~20号采用直径为1Φ32精轧螺纹粗钢筋，纵桥向间距为50厘米。

主桥下部结构：

2号墩墩身高约56m，3号墩墩身高约57m。

主桥主墩采用双薄壁式钢筋砼空心墩，墩身横桥向变宽，类似哑铃形，顺桥向为2.5m等宽。

两薄壁墩并列布置，间距6.0m。

沿墩高在墩身内部设置了一道横隔板，横隔板厚1m。

与横隔板同高度处在墩身外部设置了系梁，系梁沿桥纵向设置倒角，尺寸同内部横隔板，有机的将两墩连接起来。

墩身下接承台，承台下接12根Φ2.0m钻孔灌注桩组成的群桩基础。

（三）K563+810桥

K563+810大桥位于国道主干线上海~瑞丽公路保山（大官市）~龙陵（龙山卡）高速公路8合同梅子沟段，桥上跨冲沟。

平面处于R=340.256m的圆曲线及缓和曲线上，桥面横坡为单向坡；纵向位于变坡前-5.4％，变坡后-3.0％，R=7516.667m的竖曲线上。

桥跨为57+95+57m三跨预应力混凝土变截面连续刚构桥。

大桥分为左、右两幅，主桥左、右幅宽均为11m，其中车行道10m。

主桥箱梁为双向预应力砼结构，每幅箱梁顶板宽11m，底板宽6m，外翼缘板悬臂长2.5m。

箱梁跨中及边跨现浇段梁高2.2m（箱梁设计高度指箱梁外侧腹板位置处的设计高），0号墩顶梁高为5.5m。

从中部跨中至箱梁根部，梁高以2次抛物线变化。

箱梁腹板在墩顶范围内厚70cm，从1号梁段至13号梁段腹板厚50cm。

箱梁底板厚从箱梁根部截面的80cm渐变至跨中及边跨支点截面的25cm厚，其间按2次抛物线变化。

各断面顶板厚度处墩顶处为45cm外，其余均为28cm。

主桥每幅桥每个T构悬臂浇注顶板束40束，此外，还有预备束4束。

中跨钢束12束，其中底板束8束，腹板束4束。

边跨钢束10束，其中底板束4束，顶板束2束，腹板束4束。

腹板束的规格为19φj15.24；T构顶板束的规格为16φj15.24,边跨顶板束的规格为19φj15.24；底板束的规格为16φj15.24。

箱梁腹板设有竖向预应力钢筋，采用直径为Φ25精轧螺纹粗钢筋，纵向间距约50厘米。

大桥下部结构：

1号墩墩身高约40.3m，2号墩墩身高约41.3m。

桥墩采用双柱式钢筋砼空心墩，墩身横桥向等宽6m，纵顺桥向等宽2m，横向壁厚0.7m，纵向壁厚0.5m，距承台顶19m设一道1m厚的横隔板。

承台下布置4Φ2.0m钻孔灌注桩组成的群桩基础。

（四）沙田河大桥

沙田河大桥位于保山~龙陵高速公路10合同沙田段。

分左、右幅，左幅起点桩号为K570+590.614，终点桩号为K570+830.195，右幅起点桩号为K570+593.908，终点桩号为K570+829.737。

桥梁孔径布置为（61+104+61）米的预应力混凝土连续刚构。

大桥平面处于R=348米的圆曲线上，桥面横坡为5％。

大桥左、右幅宽均为11米，其中车行道10米。

箱梁顶面、底板横坡与路线横坡一致。

每幅箱梁顶板宽11米，底板宽6米，外翼缘板悬臂长2.5米。

箱梁跨中及边跨现浇段梁高2.3米，底板厚0.25米，0号墩顶梁高为6.0米，底板厚为0.8米。

箱梁高度按二次抛物线变化。

箱梁腹板在墩顶范围内厚0.7米，其余范围内厚度均为0.5米。

箱梁底板厚从箱梁根部截面的0.8米渐变至跨中及边跨支点截面的0.25米，底板厚度按二次抛物线变化。

大桥箱梁为双向预应力砼结构，纵向预应力采用16φj15.24和19φj15.24的预应力钢束，均采用两端张拉；竖向预应力采用直径为25米米的精轧螺纹粗钢筋，竖向预应力采用二次张拉工艺。

大桥下部结构：

主1、2号桥墩采用双柱式矩形薄壁截面，沿道路设计线顺桥向墩宽2.0米，横桥向墩宽6.0米，两柱中到中距离为5.0米。

0号桥台左幅采用薄壁轻型桥台，右幅采用桩柱式，3号桥台采用重力式。

主墩桩基础均采用直径为2.0米钻孔灌注桩，桥台桩基础均采用直径为1.5米钻孔灌注桩。

二、咨询工作的主要内容

受云南保龙高速公路建设指挥部委托，对保山~龙陵高速公路上的K523+270桥、K538+858桥、K563+810桥、沙田河大桥连续刚构主桥的安全性及耐久性进行评估，本次评估工作站在“公正、客观、公平”的立场上，依据施工图设计文件及交通部和国家现行的规范、规程和标准进行。

（一）咨询工作的重点

1．结构的安全度是否满足规范要求；

2．根据结构实际的受力状态，分析跨中下缘应力及挠度、腹板主拉应力的控制是否可靠；

3．关键施工工序流程及施工质量控制要求。

（二）咨询工作的主要内容

1．结构复核计算

（1）前三座桥总体纵向分析，采用平面杆系《QJX》程序，沙田河大桥由于平曲线半径最小，R=348米，采用Midas/Civil软件进行空间分析。

（2）主梁横向分析，前三座桥采用平面杆系《QJX》程序，沙田河大桥采用Midas/Civil软件进行空间分析。

2．主梁跨中挠度影响因素的分析

（1）混凝土徐变对跨中挠度的影响；

（2）跨中的预应力度对跨中挠度的影响；

（3）施工误差和钢绞线局部失效对跨中挠度的影响。

3．主梁跨中下缘应力影响因素的分析

（1）混凝土徐变对跨中下缘应力的影响；

（2）施工误差和钢绞线局部失效对跨中下缘应力的影响。

4．主梁腹板主拉应力影响因素的分析

（1）不考虑竖向预应力的腹板最大主拉应力；

（2）考虑竖向预应力的腹板最大主拉应力；

（3）考虑横向各种因素的影响得出的腹板最大主拉应力；

（4）考虑施工误差和钢绞线局部失效对腹板主拉应力的影响；

5．关键工序施工流程

6．关键工序施工质量控制

咨询报告共分为五册，第一册为咨询意见和建议，其余四册分别为四座桥的结构复核计算，各分册内容如下：

第一册：

评价结果及建议

第二册：

K523+270桥主桥结构计算

第三册：

K538+858桥主桥结构计算

第四册：

K563+810桥结构计算

第五册：

沙田河大桥结构计算

第二章复核计算主要结论

前三座桥采用平面杆系QJX程序进行了纵向总体分析，对主梁进行了正应力、主应力、极限承载力、抗裂、支座吨位以及主梁刚度的验算；采用平面杆系QJX程序，对箱梁薄弱断面进行了顶板、腹板和底板的横向受力分析；下部结构考虑了在各种荷载组合下的墩身强度验算。

沙田河大桥采用Midas/Civil软件进行空间分析，计算结果不易与前三个桥对比分析，故仅列出计算结果，具体内容请参见该桥详细计算报告。

混凝土的收缩、徐变规律对结构的影响复杂且不定，以下计算结论中混凝土徐变参数按新规范采用。

由于该四座桥设计最晚于2004年6月，新版规范尚未颁布，按照老规范计算，结构各项性能指标均满足要求，但使用新规范复核时则出现个别指标不满足规范要求的情况，新规范下具体计算结果如下。

一、K523+270桥

1．主梁

（1）正应力

施工阶段，主梁最大压应力（阶段73）为13.9MPa，出现在墩顶附近上缘，最大拉应力（阶段64）为0.3MPa，出现在墩顶附近下缘，最大拉、压应力均满足规范要求。

成桥阶段：

上铺装阶段（75阶段）主梁最大压应力为13.7MPa，出现在墩顶附近下缘，主梁不出现拉应力，中跨跨中下缘附近最小压应力为5.0MPa。

运营阶段：

荷载组合1时，主梁最大压应力为14.4MPa，出现在墩顶附近下缘，主梁不出现拉应力，中跨区域最小压应力为2.9MPa。

荷载组合2和3时，主梁最大压应力为16.0MPa，出现在墩顶附近上缘，主梁不出现拉应力，跨中区域（右边跨）最小压应力为2.4MPa。

主梁应力满足规范要求。

施工阶段主梁最大压应力、拉应力均能满足规范要求。

运营阶段主梁最大压应力、拉应力均能满足规范要求。

（2）主应力

1）不考虑横向对主梁主拉应力的不利的影响下

主梁最大主压应力为14.4Mpa，最大主拉应力为1.3Mpa，最大主拉应力、最大主压应力能满足规范要求。

2）考虑横向对主梁主拉应力的不利的影响下

主梁最大主压应力为14.7Mpa，最大主拉应力为2.8Mpa，最大主压应力能满足规范要求，计算的箍筋纵向间距需8cm，本桥纵向箍筋纵向间距采用14.6cm。

故不满足规范要求。

（3）主梁极限承载力

主梁跨中附近部分截面抵抗正弯矩的截面抗力小于最不利荷载组合下的正弯矩，不满足极限承载力要求。

（4）主梁抗裂

按照全预应力构件计算，主梁边跨合拢段截面上缘抗裂不满足规范要求；斜截面抗裂计算，主梁边跨合拢段上缘产生1.15Mpa的拉应力，不满足规范要求。

（5）主梁刚度

成桥阶段主梁跨中下挠70mm。

短期效应作用下中跨最大下挠14.6mm，最大上拱度为3.1mm，位移绝对值之和为17.7mm，考虑挠度长期增长系数1.425,位移绝对值之和为25.2mm。

小于L/600=266.7mm，结构刚度满足规范要求。

（6）支座反力

支座规格满足使用要求。

2．结构控制点应力、挠度计算结果

主梁特征点应力及挠度表2-1

项目

徐变一

徐变二

徐变三

跨中中点恒载挠度（mm）

20.8

跨中区域恒载最大挠度值（mm）

-43.6

成桥阶段跨中压应力（MPa）

3.8

7.2

5.8

成桥阶段跨中区域最小压应力（MPa）

3.5

5.7

4.9

最不利组合跨中中点压应力（MPa）

0.9

3.1

2.3

最不利组合跨中区域最小压应力（MPa）

0.9

3.1

2.3

跨中徐变挠度（mm）

-25.0

-0.2

-4.2

跨中区域徐变最大挠度值（mm）

-32.6

-23.6

-26.3

注：

位移向上为正，向下为负；应力以压为正，拉为负。

徐变一：

β＝0.0021，ψk=2.5；徐变二：

β＝0.021，ψk=2.0；徐变三：

相对湿度80%

3．考虑施工误差的主梁的应力和挠度

（1）考虑箱梁超方5%，桥面铺装超方20%后计算的主梁的应力及挠度如下表所示：

考虑施工误差主梁特征点的应力和挠度表2-2

项目

徐变一

徐变二

徐变三

跨中中点恒载挠度（mm）

12.4

跨中区域恒载最大挠度值（mm）

-55.8

成桥阶段跨中压应力（MPa）

2.4

4.7

3.3

成桥阶段跨中区域最小压应力（MPa）

2.4

4.7

3.3

最不利组合跨中中点压应力（MPa）

-0.05

1.90

0.68

最不利组合跨中区域最小压应力（MPa）

-0.05

1.90

0.68

跨中徐变挠度（mm）

-55.0

-7.0

-29.0

跨中区域徐变最大挠度值（mm）

-63.5

-33.0

-51.0

注：

位移向上为正，向下为负；应力以压为正，拉为负。

徐变一：

β＝0.0021，ψk=2.5；徐变二：

β＝0.021，ψk=2.0；徐变三：

相对湿度80%

（2）考虑箱梁超方5%，桥面铺装超方20%，所有钢绞线失效6%后采用计算的主梁的应力及挠度如下表所示：

考虑施工误差及钢束失效主梁的应力和挠度表2-3

项目

徐变一

徐变二

徐变三

跨中中点恒载挠度（mm）

10.8

跨中区域恒载最大挠度值（mm）

-58.4

成桥阶段跨中压应力（MPa）

1.89

4.10

2.8

成桥阶段跨中区域最小压应力（MPa）

1.89

4.10

2.8

最不利组合跨中中点压应力（MPa）

-0.74

1.70

0.15

最不利组合跨中区域最小压应力（MPa）

-0.74

1.70

0.15

跨中徐变挠度（mm）

-66.8

-8.4

-33.5

跨中区域徐变最大挠度值（mm）

-76.1

-36.4

-56.9

注：

位移向上为正，向下为负；应力以压为正，拉为负。

徐变一：

β＝0.0021，ψk=2.5；徐变二：

β＝0.021，ψk=2.0；徐变三：

相对湿度80%

4．箱梁横向

主梁跨中断面底板较薄，而且此断面底板钢束较多，对底板的径向力较大，因此对最薄弱的跨中断面进行了横向分析。

（1）箱梁顶板

顶板横向跨中处的最大拉应力为5.65MPa>[

]=0.8

=0.8×3.0=2.4MPa，不满足规范要求。

（2）箱梁腹板

跨中断面腹板混凝土在主要组合下最大压应力为46.4MPa>[

]=20.0MPa，钢筋最大拉应力为1580.3MPa>[

]=185MPa，不满足规范要求。

（3）箱梁底板

跨中断面底板板混凝土在主要组合下最大压应力为100.6MPa>[

]=20.0MPa，钢筋最大拉应力为2244.2MPa>[

]=185.0MPa，不满足规范要求。

5．墩身强度

考虑施工偏差，墩顶一侧超重5％，一侧偏轻5%时，和在运营状态最不利组合下，1、2号主墩在上述组合下墩身混凝土最大压应力为12.1MPa，钢筋不产生拉应力，钢筋最大压应力为119MPa，均小于规范容许值，主墩墩身强度均满足规范要求。

二、K538+858桥

1．主梁

（1）正应力

施工阶段，主梁最大压应力（阶段69）为10.3MPa，出现在边跨跨中附近下缘，最大拉应力（阶段68）为1.0MPa，出现在该阶段安装块件下缘，最大拉、压应力均满足规范要求。

成桥阶段：

上铺装阶段（71阶段）主梁最大压应力为8.3MPa，出现在中跨跨中附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨跨中附近下缘最小压应力为4.6MPa。

运营阶段：

荷载组合Ⅰ时，主梁最大压应力为10.3MPa，出现在中跨跨中附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨区域最小压应力为1.2MPa。

荷载组合Ⅱ和Ⅲ时，主梁最大压应力为14.8MPa，出现中跨跨中附近上缘，主梁不出现拉应力，跨中区域最小压应力为0.2MPa。

主梁应力满足规范要求。

施工阶段主梁最大压应力、拉应力均能满足规范要求。

运营阶段主梁最大压应力、拉应力均能满足规范要求。

（2）主应力

3）不考虑横向对主梁主拉应力的不利的影响下

主梁最大主压应力为9.9Mpa，发生在中跨跨中附近，主梁出现1.1Mpa的拉应力，发生在中跨1/4跨附近。

主压应力满足规范要求；主拉应力不大于0.5ftk，可按构造要求配置箍筋。

4）考虑横向对主梁主拉应力的不利的影响

主梁最大主压应力为9.9MPa,发生在中跨跨中附近。

最大主拉应力为2.3MPa,发生在中跨1/4跨附近。

主压应力满足规范要求；主拉应力大于0.5ftk，需按规范规定配置箍筋。

（3）主梁极限承载力

主梁各截面抵抗正、负弯矩的截面抗力基本均大于最不利荷载组合下的正、负弯矩，能够满足极限承载力要求，但在组合二时，中跨跨中截面下缘截面抗力稍有不足。

（4）主梁抗裂

按照全预应力构件计算，主梁从墩顶至1/4跨径处上缘正截面抗裂不满足规范要求；斜截面抗裂计算，主梁在1/4跨径处产生1.12Mpa的拉应力，不满足规范要求。

（5）主梁刚度

成桥阶段主梁跨中附近下挠94.8mm。

短期效应作用下中跨最大下挠度为25.2mm，最大上拱度为6.7mm，位移绝对值之和为31.9mm，考虑挠度长期增长系数1.625，位移绝对值之和为51.8mm，小于结构刚度满足规范L/600的要求。

（6）支座反力

经计算，主桥两边墩恒载支反力为3612kN，运营阶段最大支反力为5628kN。

图中选用支座为GJZF4500x700x106滑动橡胶支座，其支座承载力为2x3500kN，承载力满足要求，但大吨位橡胶支座制作和养护较困难，耐久性不足，而且桥位区基本抗震烈度为8度，建议选用盆式抗震支座。

2．结构控制点应力、挠度计算结果

主梁特征点应力及挠度表2-4

项目

徐变一

徐变二

徐变三

跨中中点恒载挠度（mm）

-8.6

跨中区域恒载最大挠度值（mm）

-45.0

成桥阶段跨中压应力（MPa）

2.4

5.5

4.6

成桥阶段跨中区域最小压应力（MPa）

2.4

5.5

4.6

最不利组合跨中中点压应力（MPa）

-2.0

1.1

0.2

最不利组合跨中区域最小压应力（MPa）

-2.0

1.1

0.2

跨中徐变挠度（mm）

-69.2

-23.0

-39.9

跨中区域徐变最大挠度值（mm）

-66.7

-30.5

-49.8

注：

位移向上为正，向下为负；应力以压为正，拉为负。

徐变一：

β＝0.0021，ψk=2.5；徐变二：

β＝0.021，ψk=2.0；徐变三：

相对湿度80%

3．考虑施工误差的主梁的应力和挠度

（1）考虑箱梁超方5%，桥面铺装超方20%后计算的主梁的应力及挠度如下表所示：

考虑施工误差主梁特征点的应力和挠度表2-5

项目

徐变一

徐变二

徐变三

跨中中点恒载挠度（mm）

-15.9

跨中区域恒载最大挠度值（mm）

-53.8

成桥阶段跨中压应力（MPa）

1.0

5.0

3.8

成桥阶段跨中区域最小压应力（MPa）

1.0

5.0

3.8

最不利组合跨中中点压应力（MPa）

-3.4

0.6

-0.6

最不利组合跨中区域最小压应力（MPa）

-3.4

0.6

-0.6

跨中徐变挠度（mm）

-97.6

-31.6

-53.0

跨中区域徐变最大挠度值（mm）

-92.9

-38.5

-61.7

注：

位移向上为正，向下为负；应力以压为正，拉为负。

徐变一：

β＝0.0021，ψk=2.5；徐变二：

β＝0.021，ψk=2.0；徐变三：

相对湿度80%

（2）考虑箱梁超方5%，桥面铺装超方20%，所有钢绞线失效6%后采用计算的主梁的应力及挠度如下表所示：

考虑施工误差及钢束失效主梁的应力和挠度表2-6

项目

徐变一

徐变二

徐变三

跨中中点恒载挠度（mm）

-18.1

跨中区域恒载最大挠度值（mm）

-57.4

成桥阶段跨中压应力（MPa）

-0.8

4.4

2.7

成桥阶段跨中区域最小压应力（MPa）

-0.8

4.4

2.7

最不利组合跨中中点压应力（MPa）

-4.2

0.0

-1.6

最不利组合跨中区域最小压应力（MPa）

-4.2

0.0

-1.6

跨中徐变挠度（mm）

-119.4

-36.5

-61.9

跨中区域徐变最大挠度值（mm）

-109.6

-43.2

-69.8

注：

位移向上为正，向下为负；应力以压为正，拉为负。

徐变一：

β＝0.0021，ψk=2.5；徐变二：

β＝0.021，ψk=2.0；徐变三：

相对湿度80%

4．箱梁横向

跨中断面桥面板混凝土在主要组合下最大压应力为3.1MPa<[σw]=20MPa，钢筋最大拉应力为81MPa<[σg]=185MPa，强度满足规范要求。

在附加组合下最大压应力为10.0MPa<1.25[σw]=1.25x20＝25.0MPa，钢筋最大拉应力为115MPa<[σg]=1.25x185=231.25MPa，强度满足规范要求。

跨中断面腹板钢筋、混凝土应力值，经计算混凝土在主要组合下最大压应力为2.3MPa<[σw]=20MPa，钢筋最大拉应力为29.4MPa<[σg]=185MPa，强度满足规范要求。

在附加组合下最大压应力为4.9MPa<1.25[σw]=1.25x20＝25.0MPa，钢筋最大拉应力为57.5MPa<[σg]=1.25x185=231.25MPa，强度满足规范要求。

跨中断面底板混凝土在主要组合下最大压应力为3.01MPa<[σw]=20MPa，钢筋最大拉应力为51.9MPa<[σg]=185.0MPa，强度满足规范要求。

在附加组合下最大压应力为5.6MPa<1.25[σw]=1.25x22.5＝2