板模板盘扣式计算书.docx
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板模板盘扣式计算书
板模板（盘扣式）计算书
板模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
3
新浇混凝土板板厚（mm）
100
模板支架纵向长度La（m）
20
模板支架横向长度Lb（m）
15
模板支架高度H（m）
2.9
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.3×1×0.8=0.24
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
1200
立杆横向间距lb（mm）
1200
水平杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1500
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
600
小梁间距l（mm）
150
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
木模板
厚度t（mm）
15
抗弯强度设计值f（N/mm2）
16.83
弹性模量E（N/mm2）
9350
计算方式
四等跨梁
按四等跨梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm4
I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.1）+1.4×1×3=7.332kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.1）=3.132kN/m
q1活=γQbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×1×（0.1+（24+1.1）×0.1）+1×1×3=5.61kN/m
1、强度验算
Mmax=0.107q1静l2+0.121q1活l2=0.107×3.132×0.152+0.121×3.132×0.152=0.019kN·m
σ=Mmax/W=0.019×106/（37500×103）=0.507N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632ql4/（100EI）=0.632×5.61×1504/（100×9350×281250）=0.007mm
νmax=0.007mm≤min{150/150，10}=1mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
Ф48×3.5
截面惯性矩I（cm4）
104.167
截面抵抗矩W（cm3）
41.667
抗弯强度设计值f（N/mm2）
12.87
弹性模量E（N/mm2）
8415
计算方式
二等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×0.15×（0.3+（24+1.1）×0.1）+1.4×0.15×3=1.136kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×0.15×（0.3+（24+1.1）×0.1）+1×0.15×3=0.871kN/m
按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.202×106/41667=4.848N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝0.848kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×0.848×1000/（2×100×50）=0.254N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.089mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=0.634kN
R2=1.696kN
R3=0.634kN
正常使用极限状态
R1ˊ=0.484kN
R2ˊ=1.294kN
R3ˊ=0.484kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
0mm×0mm
截面惯性矩I（cm4）
12.19
截面抵抗矩W（cm3）
5.08
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
计算方式
二等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3]/2=max[0.634,1.696,0.634]/2=0.848kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.484,1.294,0.484]/2=0.647kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.938×106/5080=184.646N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝3.644kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.644×1000/489=14.904N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.717mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型（mm）
A-LG-2000（Φ60X3.2X2000）
回转半径i（mm）
20.1
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
300
立柱截面面积（mm2）
571
立柱截面抵抗矩（cm3）
7700
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×600=2340mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=2340mm
λ=l0/i=2340/20.1=116.418≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=2340/20.1=116.418
查表得，φ=0.369
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.1）+1.4×3]×1.2×1.2=11.249kN
f=N1/（φ1A）＝11.249×103/（0.369×571）=53.389N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1800/20.1=89.552
查表得，φ=0.558
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.1）+1.4×3]×1.2×1.2=12.2kN
f=N2/（φ2A）＝12.2×103/（0.558×571）=38.29N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=11.249kN≤[N]=40kN
满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.24×20×2.9×6+0.55×20×4）=160.675kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×20×152/2=3189.375kN.m
MT=160.675kN.m≤MR=3189.375kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.25×20×2.9+0.55×20×4）=73.71kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+（24+1.1）×0.1]×20×152/2=10813.5kN.m
MT=73.71kN.m≤MR=10813.5kN.m
满足要求！
十、立柱地基基础计算
脚手架放置位置
混凝土楼板
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/（mfA）=12.2/（0.4×0.25）=122kPa>fak=100kPa
不满足要求，请减小立柱纵横向间距或对地基进行处理。
结论和建议：
不满足要求，请减小立柱纵横向间距或对地基进行处理。
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