吸收塔脚手架作业指导书已交.docx
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吸收塔脚手架作业指导书已交
热电厂老机组烟气脱硫脱硝
改造工程（防腐脱硫系统）
#8、#9吸收塔内防腐脚手架搭设方案
编制
审核
批准
一、工程概况
本工程为热电厂老机组烟气脱硫改造工程防腐施工，由于吸收塔壁板等需要防腐及焊缝打磨，因此需要搭设脚手架。
二、编制依据
2.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
2.2《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；
2.3《建筑施工高处作业技术规范》（JGJ80-91）；
2.4《电力建设安全健康与环境管理工作规定》；
2.5《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分）DL5009.1-2002；
三、作业准备及条件
3.1作业前需做好以下准备工作
3.1.1上报作业人员证件和作业指导书
3.1.2熟悉配套施工图纸
3.1.3编制技术交底和安全技术交底
3.1.4架子管和扣件租赁、保管
3.2劳动力计划
序号
工种
数额
职责和要求
1
项目经理
1
负责施工质量、安全、进度
2
施工负责人
1
负责施工技术、安全技术编制
3
质量管理
1
负责现场质量监督
4
材料员
1
施工材料、机具管理
5
安全员
1
安全教育、现场安全监督
6
架子工
12
架子搭设
7
普工
6
架子材料装运及施工配合
四、脚手架的搭设及注意事项
4.1脚手架的尺寸及基本措施
序号
部位
尺寸
备注
1
脚手架高度
31米
2
外排脚手架与吸收塔本体间距
0.5米
3
脚手架层高
1.8米
4
中间护栏高度
1.2米
5
立杆间距
1.6米
6
小横杆之间间距
1米
7
剪刀撑与水平线夹角
45°
8
立杆和剪刀撑长
6米
部分立杆4米
9
斜楼梯支撑杆长
4米
10
小横杆长
2.2米
11
大横杆长
4米
脚手架的荷载不得超过270kg/m2。
搭设好的脚手架应经相关部门验收合格并挂牌后方可使用。
使用中应定期检查和维护。
吸收塔为本项目最大部件，高度大约为32.9m，直径为9.15m。
吸收塔的脚手架采用钢管搭设，脚手板为钢（铁）脚踏板结构。
钢管直径51mm，壁厚30mm。
脚手板长度为4000mm，厚度50mm，钢管均采用有缝钢管。
钢管和钢管之间用直接、十字、旋转扣件固定，脚手板用#14铁丝绑扎固定，绑扎时铁丝应绕脚手板两端80mm外箍扎2圈，每层工作面脚手板应敷设平整到位，由内向外铺设脚手板；立杆自下向上搭设。
塔内双排架脚手架第一层脚手架搭设时立杆要求垂直，垂直度偏差不得大于1/200，立杆间距为不大于2m，横杆高度宜为1.8m左右，中间应搭设护栏，护栏高度为0.6m左右，各设一道。
小横杆用扣件紧固于大横杆上，靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上。
每相邻两根立杆不允许同高度，要求接头相互错开一步架子。
在架子搭设超过一定高度时（按规范要求），脚手架每隔6m立杆应设支杆和剪刀撑，剪刀撑的一头斜杆扣件在立杆上，另一头斜杆扣在小横杆的伸出部位；支杆剪刀撑与水平夹角不得大于45度。
吸收塔内壁架子搭设时应配套设有安全通道（搭设斜楼梯），以便施工人员上下同行，每层高度为2米，楼梯和水平面夹角为60度，楼梯各踏板上下间距为250mm，要求间距均匀，不允许有空档出现，踏档高度为150mm。
楼梯里、外侧增设护栏，以防止人员坠落。
4.2工艺流程
4.2.1脚手架进场后，材料统一存放于施工现场指定位置，搭设时由专人领用；
4.2.2搭设排架，内排距吸收塔400mm，定位底座安放应注意以下事项
底座、垫板均应准确地放在定位线上；
垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，立杆与塔底板接触应垫木板。
4.2.3立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其它各层各步接头必须采用对接扣件连接；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，且注意以下事项：
、两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3；
b、搭接长度不应于1m，应采用不少于2个扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连接稳固后，方可根据情况拆除；
五、脚手架的拆除及注意事项
5.1拆除脚手架前的准确备工作及注意事项：
应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；
应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经相关部门批准后方可实施；
应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
5.2拆除脚手架时，应注意以下事项：
拆除时，应从由上到下，逐层拆除，不得上下两步同时拆除（踏步式）；
分段拆除高差不应大于2步；
当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；
当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加横向斜杆加固；
如遇雷雨等特殊气候，不得进行脚手架拆除工作；
拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。
所有清理物应安全输送到地面，严禁高处抛掷；
所有斜拉杆、临时楼梯、必须随脚手架逐层拆除同步进行下降，不准先行拆除。
5.3卸料时应注意以下事项：
1各构配件严禁抛至地面，可堆放整齐后由吊车统一卸料；
2运至地面的构配件应及时检查、整修。
5.4拆除流程
拆架程序应遵循由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序;安全网
拦杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。
做到一步一清、一杆一清，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。
拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
严禁先将连接件整层或数层拆除后再拆脚手架。
分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连接件加固。
应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连接杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连塔件。
六、目标和验收标准
6.1《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）表3.0.4-1总分10分，要求全部符合要求，达到10分。
6.2检查和验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2011）8.1、8.2要求。
七、设计计算
7.1荷载传递路线
坚向荷载：
脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆垫板地基。
7.2结构验算
7.2.1横向水平杆强度计算
施工均布活荷载标准值：
轻型钢结构及空间网格结构脚手架按二层作业，每层2KN/m2。
脚手板均布荷载标准值：
0.35KN/m2。
满铺脚手板层横向水平杆间距1m。
a、抗弯强度验算
横向水平杆上的线荷载标准值：
qk=（2+0.35）×0.9=2.115KN/m。
横向水平杆上的线荷载设计值：
q=（1.4×2+1.8×0.35）×0.9=3.43KN/m。
最大弯矩：
=
=
=3.43×0.9×0.9/8=0.347KN·m
δ=
/W=0.347×
/5.08×
=68.31N/mm²<205N/mm2
满足要求。
b、变形验算
按JGJ130-2011中5.1.8要求，挠度不应超过l/150=750/150=5mm或10mm。
此处指不超过5mm。
=
=
=0.64mm<5mm
满足要求。
7.2.2纵向水平杆强度计算
（计算外伸长度）取0.25m,双排架纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算。
a、抗弯强度验算
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：
=
=0.5×3.43×1×
=2.664KN
=0.175Fla=0.175×2.664×1.5=0.694KN·m
δ=
/W=0.694×
/5.08×
=117N/mm²<205N/mm²
满足要求。
b、变形验算
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：
=
=0.5×2.664×1×
=2.15KN
按JGJ130-2001中5.1.8要求，挠度不应超过l/150=1500/150=10mm。
ν=
=
=4.56mm<10mm
满足要求。
7.2.3抗滑承载力计算
直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值按JGJ130-2011中表5.1.7取Rc=8KN。
R=（0.65+0.5+1）F=2.15×1.932=4.154KN〈8KN
满足要求。
7.2.4立杆稳定性计算
轻型钢结构及空间网格结构脚手架按二层作业考虑=2×2=4KN/m2。
验算长细比
查JGJ130-2011中表5.2.8，长度系数取1.5。
长细比
，
验算长细比时，应取k=1。
计算立杆稳定系数时，应取k=1.155。
K=1时
=
=171<210满足要求。
K=1.155时
=
=197
根据此长细比查JGJ130-2011附录C表得稳定系数为0.186。
7.2.5大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
a、荷载值计算
小横杆的自重标准值:
=0.038×1.8=0.068kN；
脚手板的荷载标准值:
=0.35×1.8×1.5/3=0.315kN；
活荷载标准值:
Q=3×1.8×1.5/3=2.7kN；
荷载的设计值:
P=（1.2×0.068+1.2×0.315+1.4×2.7）/2=1.88kN；
b、强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
=0.08q
均布荷载最大弯矩计算
=0.08×0.038×1.8×1.8=0.008kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
=0.267pl
集中荷载最大弯矩计算:
=0.267×1.88×1.8=0.8kN.m；
M=
+
=0.007+0.8=0.807kN.m
最大应力计算值σ=0.807×
/5080=182.811N/
；
大横杆的最大应力计算值σ=182.811N/
小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/
，满足要求！
c、挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
=0.677×0.038×
/（100×2.06×
×121900）=0.052mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载P=（0.046+0.21+1.8）/2=1.028kN
V=1.883×1.028×
/（100×2.06×
×121900）=2.602mm；
最大挠度和：
V=
+
=2.602+0.052=2.654mm；
大横杆的最大挠度2.654mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10mm
即：
2.654mm<10mm，满足要求！
7.2.6扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、
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