钢筋混凝土板肋形楼盖结构设计12页word文档.docx

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钢筋混凝土板肋形楼盖结构设计12页word文档

钢筋混凝土板肋形结构设计

要练说，先练胆。

说话胆小是幼儿语言发展的障碍。

不少幼儿当众说话时显得胆怯：

有的结巴重复，面红耳赤；有的声音极低，自讲自听；有的低头不语，扯衣服，扭身子。

总之，说话时外部表现不自然。

我抓住练胆这个关键，面向全体，偏向差生。

一是和幼儿建立和谐的语言交流关系。

每当和幼儿讲话时，我总是笑脸相迎，声音亲切，动作亲昵，消除幼儿畏惧心理，让他能主动的、无拘无束地和我交谈。

二是注重培养幼儿敢于当众说话的习惯。

或在课堂教学中，改变过去老师讲学生听的传统的教学模式，取消了先举手后发言的约束，多采取自由讨论和谈话的形式，给每个幼儿较多的当众说话的机会，培养幼儿爱说话敢说话的兴趣，对一些说话有困难的幼儿，我总是认真地耐心地听，热情地帮助和鼓励他把话说完、说好，增强其说话的勇气和把话说好的信心。

三是要提明确的说话要求，在说话训练中不断提高，我要求每个幼儿在说话时要仪态大方，口齿清楚，声音响亮，学会用眼神。

对说得好的幼儿，即使是某一方面，我都抓住教育，提出表扬，并要其他幼儿模仿。

长期坚持，不断训练，幼儿说话胆量也在不断提高。

一、设计基本资料

宋以后，京师所设小学馆和武学堂中的教师称谓皆称之为“教谕”。

至元明清之县学一律循之不变。

明朝入选翰林院的进士之师称“教习”。

到清末，学堂兴起，各科教师仍沿用“教习”一称。

其实“教谕”在明清时还有学官一意，即主管县一级的教育生员。

而相应府和州掌管教育生员者则谓“教授”和“学正”。

“教授”“学正”和“教谕”的副手一律称“训导”。

于民间，特别是汉代以后，对于在“校”或“学”中传授经学者也称为“经师”。

在一些特定的讲学场合，比如书院、皇室，也称教师为“院长、西席、讲席”等。

某水电站副厂房楼盖为3级建筑物，采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。

厂房现浇整体式钢筋混凝土肋形楼盖平面尺寸L1×L2为30m×19.8m，厂房周围用240mm厚砖墙砌筑。

其实,任何一门学科都离不开死记硬背,关键是记忆有技巧,“死记”之后会“活用”。

不记住那些基础知识,怎么会向高层次进军?

尤其是语文学科涉猎的范围很广,要真正提高学生的写作水平,单靠分析文章的写作技巧是远远不够的,必须从基础知识抓起,每天挤一点时间让学生“死记”名篇佳句、名言警句,以及丰富的词语、新颖的材料等。

这样,就会在有限的时间、空间里给学生的脑海里注入无限的内容。

日积月累,积少成多,从而收到水滴石穿,绳锯木断的功效。

楼板构造及荷载：

现浇板面面层采用20mm厚水泥砂浆，20KN/m3；现浇钢筋混凝土板容重25KN/m3；板底、梁侧均为15mm厚混合砂浆粉刷17KN/m3。

楼面均布活荷载设计为6.0KN/m2。

材料：

本设计将采用C20混凝土，板中钢筋及梁中箍筋均用HPB235箍筋，其它用HRB335钢筋。

板、次梁、主梁的端支座搁置长度分别为120mm、240mm、240mm，钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm。

二、楼盖结构的平面布置

主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6m，主梁每跨内设置两根次梁，板的跨度为2.2m，l02/l01=6/2.2≈2.7，按单向板设计。

按跨高比计算，要求板厚h≥2200/40=55mm，一般对工业厂房建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。

次梁截面高度应满足h=l0（1/18∽1/12）=6000*（1/18∽1/12）=330∽500mm，则截面宽度b=（1/2∽1/3）h=（1/2∽1/3）*500=166∽250mm，则次梁的高度和截面宽度分别取h=500mm，取b=200mm；

主梁截面高度应满足h=l0（1/15∽1/10）=6600*（1/15∽1/10）=440∽660mm，则截面宽度b=（1/2∽1/3）h=（1/2∽1/3）*650=216∽325mm，则主梁的高度和截面宽度分别取h=650mm，取b=300mm；

楼盖结构平面布置图见下图

肋形楼盖结构平面布置图

三、板的设计

1.荷载计算：

板的恒荷载标准值

20mm厚水泥砂浆面层20*0.02=0.4KN/m2

80mm厚混凝土板25*0.08=2.0KN/m2

15mm厚水泥砂浆17*0.15=0.255KN/m2

小计2.655KN/m2

板的活荷载标准值：

6.0KN/m2

恒荷载分项系数取1.2，因楼板活荷载标准值大于4.0KN/m2，考虑到电站厂房的重要性，所以活荷载分项系数应取1.5，则板的

恒荷载设计值g=2.655*1.2=3.186KN/m2

活荷载设计值q=6.0*1.5=9KN/m2

荷载总设计为g+q=3.186+9=12.186KN/m2，取近似值g+q=12.2KN/m2

2.计算简图

次梁截面为200mm*500mm，现浇板在墙上的支承长度为120mm。

按内力重分布设计，板的计算跨度为：

边跨：

l0=ln+h/2=（2200-100-120）+80/2=2020mm＜1.025ln=2030mm，取l0=2020mm

中间跨：

l0=ln=2200-200=2019mm

因跨度偏差小于10%，可按等跨连续板计算。

取1m宽板带作为计算单元，计算简图如下图所示g+q=12.2KN/m2

3.弯矩设计值：

连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数αm

支承情况

截面位置

端支座

边跨跨中

离端第二支座

离端第二跨跨中

中间支座

中间跨跨中

A

1

B

2

C

3

梁、板搁支在墙上

0

1/11

二跨连续：

-1/10

三跨以上-1/11

1/16

-1/14

1/16

板

与梁整交连接

-1/16

1/14

梁

-1/24

梁与柱整浇连接

-1/16

1/14

由上表查得，板的弯矩系数αm分别为：

端支座0；边跨跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中间支座，-1/14；中跨中，1/16。

故

M1=-MB=（g+q）l012/11=12.3*2.022/11=4.56kN*m

Mc=-（g+q）l012/14=-12.3*2.02/14=-3.51kN*m

M2=（g+q）l012/16=12.3*2.02/16=3.07kN*m

4.正截面受弯承载力计算：

板厚80mm，h0=80-20=60mm；板厚b=1000mm。

C20混凝土，α1=1，fc=9.6N/mm2，HPB235，fy=210N/mm2。

板配筋计算的过程列于下表

截面

1

B

2

C

M（kM·m）

M1

MB

M2

0.8M2

MC

0.8MC

弯矩设计值（kM*m）

4.56

-4.56

3.07

2.456

3.51

2.808

α1fcbh02（kN*m）

1*9.6*10-3*1*602=34.56

αs=M/（α1fcbh00）

0.132

0.132

0.089

0.071

0.102

0.081

ξ=1-（1-2αs）1/2

（≤ξb=0.350）

0.142

0.142

0.093

0.074

0.108

0.085

轴线

①∽②

⑤∽⑥

计算配筋（mm2）

As=ξbh0fc/fy

390

390

255

/

296

/

实际配筋

（mm2）

φ8@125

402mm

φ8@125

402mm

φ8@190

265mm

/

φ8@170

296mm

/

轴线

②∽⑤

计算配筋（mm2）

As=ξbh0fc/fy

390

390

/

203

/

233

实际配筋

（mm2）

φ8@125

402mm

φ8@125

402mm

/

φ6@190

207mm

/

φ8@200

251mm

位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（MB、M3）和中间支座（MC）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。

四、次梁设计

按考虑内力重分布设计。

根据本厂房楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。

1、荷载设计值

恒荷载设计值：

板传来的恒荷载3.186*2.2=7.009kN/m

次梁自重0.2*（0.5-0.08）*25*1.2=2.52kN/m

次梁粉刷0.015*（0.5-0.08）*2*17*1.2=0.257kN/m

小计g=9.786kN/m

活荷载设计值q=9*2.2=20.00kN/m

荷载总设计值g+q=29.81kN/m

计算简图

次梁在砖墙上的支承长度为180mm，主梁截面积为300mm*650mm。

2、计算跨度

边跨l01=ln+α/2=（6480-120-300/2）+180/2=6300mm

<1.025ln=1.025*6210=6365mm，取l01=6300mm

中间跨：

l0=ln=6480-300=6180mm

因跨度偏差小于10%，可按等跨连续板计算。

次梁的计算简图见下图

g+q=29.81kN/m

3、内力计算

由M=αm（g+q）l02可计算出弯矩M1、M2、MB、MC，计算结果如下表

截面位置

1

B

2

C

α

1/11

-1/11

1/16

-1/14

M=αm（g+q）l02

（kN·m）

1/11*29.81*

6.32

=107.56

-1/11*29.81*

6.32

=-107.56

1/16*29.81*

6.182

=71.16

-1/14*29.81*

6.182

=-81.32

由V=β（g+q）ln可计算出剪力VA、VBl、VBr、VC，计算结果如下表

截面位置

A

Bl

Br

C

β

0.45

0.60

0.55

0.55

V=β（g+q）ln（kN）

0.45*29.81*

6.3

=84.51

0.60*29.81*

6.3

=112.68

0.55*29.81*

6.18

=101.32

0.55*29.81*

6.18

=101.32

4、截面承载力计算

（1）次梁跨中按T形截面设计，T形截面的翼缘宽度b＇f，按

b＇f≤l/3=6480/3=2160mm

梁高：

h=500mm，h0=500-35=465mm

翼缘厚：

h＇f=80mm

判定T形截面类型

α1fcb＇fh＇f（h0-h＇f/2）=1*9.6*2160*80*（460-80/2）=696.72*106N·mm

=696.7kN·m，696.7kN·m大于107.56kN·m（边跨中）且大于71.16kN·m中间跨中，故各跨中截面第一类T形截面

（2）支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取h0=500-60=440mm，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取h0=465mm。

（3）次梁正截面承载力计算见下表

截面位置

1

B

2

C

弯矩M（N·mm）

107.56*106

-107.56*106

71.16*106

-81.32*106

α1fcbh02或

α1fcb’fh02

1.0*9.6*2160*

4652=4483.641*

106

1.0*9.6*200*

4402

=371.712*106

1.0*9.6*2160*

4652=4483.642*

106

1.0*9.6*200*

4652

=415.152*106

as=M/α1fcb’fh02

或as=M/α1fcbh02

0.024

0.289

0.016

0.196

ξ=1-（1-2αs）1/2

（≤ξb=0.350）

0.024

0.35

0.016

0.22

As=ξbh0α1fc/fy或

As=ξb’fh0α1fc/fy

0.024*2160*465*1*9.6/300=

771.4

0.35*200*440*

1.0*9.6/300

=985.6

0.016*2160*465*1*9.6/300

=514.3

0.22*200*465*1*9.6/300=654.7

选配钢筋（mm2）

2Ф14+1Ф20（弯）

775.2

4Ф18（弯1）

1017

2Ф16+1Ф12（弯）

515.1

2Ф18+1Ф14（弯）

662.9

（4）次梁斜截面承载力计算

截面位置

A

Bl

Br

C

V（kN）

84.51

112.68

101.32

101.32

0.25βcfcbh0（kN）

0.25*1*9.6*200*465*10-3=223.2kN>84.51kN

截面满足

0.25*1*9.6*200*440*10-3=211.2kN>112.68kN

截面满足

0.25*1*9.6*200*440*10-3=211.2kN>101.32kN

截面满足

0.25*1*9.6*200*465*10-3=223.2kN>101.321kN

截面满足

Vc=0.7ftbh0（kN）

0.7*1.1*200*465*10-3

=71.61kN

需配箍筋

0.7*1.1*200*440*10-3

=67.76kN

需配箍筋

0.7*1.1*200*440*10-3

=67.76kN

需配箍筋

0.7*1.1*200*465*10-3

=71.61kN

需配箍筋

箍筋支数、直径

2φ6

2φ6

2φ6

2φ6

Asv=nAsv1

56.6

56.6

56.6

56.6

s=1.25fyvAsvh0/（V-Vc）

1.25*210*56.6*465*

10-3/（84.51-71.61）

=535.6

1.25*210*56.6*440*10-3/（112.68-67.76）

=145.5

1.25*210*56.6*440*10-3/（101.32-67.76）

=194.8

1.25*210*56.6*465*10-3/（101.32-71.61）

=232.5

实配箍筋间距

150

150不足用Asb补充

150

150

Vcs=Vc+1.25fyvh0Asv/s

71.61+1.25*210*10-3*

465*56.6/150=117.67>V

满足

67.76+1.25*210*10-3*

440*56.6/150=111.34

不满足

67.76+1.25*210*10-3*

440*56.6/150=111.34>V

满足

71.61+1.25*210*10-3*

465*56.6/150=117.67>V

满足

Asb=（V-Vcs）/0.8fysinα

/

（112.68-111.34）*103/（0.8*300*sin45。

）=7.9mm2

/

/

选配弯起钢筋

由于纵向钢筋充足，可弯起1Ф20

1Ф18

由于纵向钢筋充足，可弯起1Ф12

由于纵向钢筋充足，可弯起1Ф14

实配钢筋面积

314.2mm2

254.5mm2

113.1mm2

153.9mm2

5、构造配筋要求：

沿全长配置封闭式箍筋，每一根箍筋距支座边50mm处，开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。

五、主梁设计（按弹性理论计算）

主梁尺寸300mm*650mm

1.荷载设计值

为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载

次梁传来的恒荷载：

9.786*6.48=63.413kN

主梁自重：

（0.65-0.08）*0.3*2.2*25*1.2=11.286kN

主梁粉刷重：

2*（0.65-0.08）*0.015*2.2*17*1.2=0.768kN

小计75.467kN

恒荷载G=75.467kN

活荷载Q=20.02*6.48=129.73kN

2.确定计算跨度及计算简图

主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为240mm，中间支承在400mm*400mm的混凝土柱上，其计算跨度为：

边跨：

ln=6600-400/2-120=6208mm，

则0.025ln=6208*0.025=157.00mm

l01=ln+b柱/2+0.025ln=6208+400/2+157=6637mm

〉ln+b柱/2+α/2=6208+400/2+240/2=6600mm，由于支承长度240mm不满足要求，故支承长度取370mm，从而取近似值l01=6640mm

中跨：

l0=6600mm

主梁的计算简图见下图

G=75.467kN

3、内力计算

（1）弯矩设计值：

M=k1GL+k2QL

其中，k1、k2可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻量跨的平均值。

主梁弯矩计算

项次

荷载简图

k/M1

k/MB

k/M2

k/MC

①

0.244

122.27

-0.267

-133.39

0.067

33.37

-0.267

-133.39

②

0.289

248.95

-0.133

-114.22

/

-0.133

-114.22

③

/

-0.133

-114.22

0.200

171.24

-0.133

-114.22

④

0.229

197.26

-0.311

-267.09

0.170

145.55

-0.089

-76.43

⑤

0.274

236.03

-0.178

-152.87

/

0.044

37.79

Mmin

（kN·m）

组合项次

①+④

①+④

①+④

①+②

组合值

-380.48

178.92

-247.61

Mmax

（kN·m）

组合项次

①+②

①+③

①+③

①+⑤

组合值

371.22

-247.61

204.61

-95.6

由此可以做出下列几种情况的内力图：

①+②；①+③；①+④；①+⑤

将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。

（2）剪力设计值：

V=M=k3G+k4Q，其中k3、k4可由书中表查取.

主梁剪力计算

项次

荷载简图

k/VA

k/VB左

k/VB右

①

0.733

55.32

-1.267

-95.62

1.00

75.467

②

0.866

112.35

-1.134

-147.11

0

0

③

-0.133

-17.254

-0.133

-17.254

1.00

129.73

④

0.689

89.38

-1.311

-170.08

1.222

158.53

⑤

0.822

106.63

-1.178

-152.82

0.222

28.8

组合项次±Vmin（kN）

①+②

167.67

①+④

265.7

①+④

233.997

同样可以绘出剪力包络图：

4、主梁正截面和斜截面承载力计算（主梁300*650次梁200*500）

（1）主梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度b'f，按

b＇f≤l/3=6600/3=2200

梁高：

h=650，h0=650-40=610mm（边跨），h0=650-40=610mm（中间跨）

翼缘厚：

h'f=80mm

判定T形截面类型

α1fcb＇fh＇f（h0-h＇f/2）=1*9.6*2200*80*（610-80/2）*10-6=963.07kN·m

963.07kN·m>317.22kN·m（边跨）且963.07kN·m>204.61kN·m（中间跨中），故各跨中截面属于第一类T形截面。

（2）支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取h0=650-80=570mm，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取h0=615mm。

正截面配筋计算

截面位置

1

B

2

弯矩M（N·mm）

371.22*106

-380.48*106

204.61*106

-101.06*106

α1fcbh02或

α1fcb’fh02

1.0*9.6*2200*

6152=7988.12*106

1.0*9.6*300*

5802

=968.832*106

1.0*9.6*2200*

6152=7988.112*

106

1.0*9.6*300*

6152

=1089.288*106

as=M/α1fcb’fh02

或as=M/α1fcbh02

0.046

0.393

0.026

0.093

ξ=1-（1-2αs）1/2

（≤ξb=0.55）

0.047

0.537

0.026

0.098

γs=1-0.5ξ

0.977

0.732

0.987

0.951

As=M/γsfyh0

371.22*106/

（0.977*300*

615）=2059

380.48*106/

（0.732*300*580）=2987

204.61*106/

（0.987*300*

615）=1123.6

101.06*106/

（0.951*300*

615）=576.6

选配钢筋（mm2）

6Ф22（弯4）

2281mm2

8Ф22（弯4）

3041mm2

4Ф22（弯2）

1520mm2

2Ф20

628mm2

斜截面配筋计算

截面

A

B左

B右

V（kN）

167.67

248.44

104.267

hw=h0-h＇f=580-80=500mm,因hw/b=500/300=1.67<4，则截面尺寸按下面公式计算

0.25βcfcbh0

（kN）

0.25*1*9.6*300*615*10-3

=442.8>V，截面满足

0.25*1*9.6*300*580*10-3

=417.6>V，截面满足

0.25*1*9.6*300*580*10-3

=417.6>V，截面满足

剪跨比：

λ

λ=2019/615=3.25>3.0取λ=3.0

Vc=1.75ftbh0/（λ+1）（kN）

1.75*1.1*300*615*10-3/（3+1）

=88.79

1.75*1.1*300*580*10-3/（3+1）

=83.73

83.73

箍筋肢数、直径

2φ8

2φ8

2φ8

Asv=nAsv1

101

101

101

s=1.0fyvAsvh0/（V-Vc）

1.0*210*101*615*10-3/

（167.67-88.79）=165.4

1.0*210*101*580*10-3/

（248.44-83.73）=74.7

1.0*210*101*580*10-3/

（104.267-83.73）=599

实配箍筋间距

150