北苗家村安置区1A#1B#住宅楼及储藏室模板工程专项施工方案.docx
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北苗家村安置区1A#1B#住宅楼及储藏室模板工程专项施工方案
北苗家村安置区1-A#、1-B#住宅楼及储藏室模板工程专项施工方案
北苗家村安置区1-A#、1-B#住宅楼及储藏室
模
板
工
程
专
项
施
工
方
案
编制：
审核：
日照城建建设工程有限公司
二零一四年九月十五日
第一节、工程概况
一、工程概况
工程名称
北苗家村安置区1-A#、1-B#住宅楼及储藏室
工程地点
太公一路南，山海天路西
周边环境
周边环境良好，利于施工。
建筑面积（m2）
1-A#楼17071m2、1-B#16052m²
建筑高度（m）
1-A#楼97.75m、1-B#91.95m
基础形式
筏板基础
主体结构
剪力墙
抗震等级
4.7米以下为三级，4.7米以上为二级
抗震设防烈度
7度
地上层数
1-A#楼32层、1-B#楼30层
地下层数
车库1层，局部2层
标准层层高（m）
2.9m
其它主要层高（m）
负一层4.55m，负二层4.1m
各责任主体名称
建设单位
日照市城市建设投资有限公司
设计单位
青岛腾远设计事务所有限公司
施工单位
日照城建建设工程有限公司
监理单位
山东省建设监理咨询有限公司
项目经理
胡亚琼
总监理工程师
宋昭明
技术负责人
邢相亮
专业监理工程师
班秀芹
二、施工要求
1、脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。
2、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
三、技术保证条件
1、安全网络
2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二节、编制依据
1、《建筑施工脚手架实用手册》
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
9、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ128-2010
10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文）
11、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号
12、本工程设计图纸
13、本工程施工组织设计
第三节、实用新型内容
一、实用型新内容
本实用新型提出一种新型的快拆式模板支撑结构，该支撑结构通过改变横向与竖向管的连接方式，保证支撑结构的牢固和安全的同时，易于拆卸和携带。
本实用新型解决上述技术问题所采用的技术方案如下面所描述：
一种快拆式模板支撑结构，包括横杆和竖杆，其特征在于：
所述的横杆两端设置有锥扣，竖杆上焊接有连接盘，连接盘上设置有与锥扣对应的锥扣孔。
进一步，优选的结构是，所述横杆两端的锥扣朝向同方向。
进一步，优选的结构是，连接盘上设置有四个锥扣孔，四个锥扣孔沿着竖杆径向均匀排列。
本实用新型在采取了上述技术方案的有益效果如下面所描述：
第一、废弃了碗扣和架扣的连接方式，使用横杆和竖杆连接，统一标准，便于整理和存放。
第二、横杆为锥形扣，利用锥形越扣越紧的原理，使两者相辅相承从而起到固定成一体的作用。
第三、该锥形扣件采用马钢铸造而成，强度高，耐用且不变形。
二、附图说明
通过下面结合附图对其示例性实施例进行的描述，本发明上述特征和优点将会变得更加清楚和容易理解。
图1是本实用新型快拆式模版支撑结构的结构示意图；
图2是本实用新型中连接盘的结构示意图；
图3是本实用新型中锥扣的主视图；
图4是图3的左视图。
图中，1横杆，2竖杆，3锥扣孔，4锥扣。
三、具体实施方式
下面结合附图对本实用新型进行详细的描述。
图1是本实用新型快拆式模版支撑结构的结构示意图。
如图所示，该装置包括，横杆1，竖杆2，锥扣孔3，锥扣4。
其中，包括横杆1和竖杆2通过锥扣4和锥扣孔3连接，锥扣孔3设置在连接盘上，横杆1两端设置有锥扣4，竖杆2上设置有锥扣孔3。
横杆1两端的锥扣4朝向同方向。
如图2所示竖杆2上设置有四个锥扣孔3，四个锥扣孔3沿着竖杆2径向均匀排列。
本实用新型废弃了碗扣和架扣的连接方式，使用横杆1和竖杆2连接，统一标准，便于整理和存放。
利用锥形越扣越紧的原理，使两者相辅相承从而起到固定成一体的作用。
该锥扣4和锥口孔3环件采用马钢铸造而成，强度高，耐用且不变形。
本实用新型操作简便快捷，施工效果更好有效的节约了人力、财力和物力。
对于施工现场整洁也起到了一定的作用。
该产品一旦投入市场必定取得建筑行业的认可，为今后建筑行业的发展起到有效地推动作用。
图1
图2
图3
图4
第五节、应急预案
一、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
二、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
（2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
（3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。
（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
三、应急反应预案
（1）事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
（2）事故报告
事故发生后应逐级上报：
一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。
发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
（3）现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：
机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
1）火灾事故应急处理：
及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。
消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。
注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
2）触电事故处理：
立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。
伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。
局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
3）高温中暑的应急处理：
将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。
用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。
及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
4）其他人身伤害事故处理：
当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
医院救护中心：
120匪警：
110火警：
119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
第六节、劳动力计划
一、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。
水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。
谨防非施工人员进入。
同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
（胡亚琼）——组长，负责协调指挥工作；
范伟秋（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；
王刚（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；
（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；
二、特种作业人员
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。
2、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
劳动力安排表：
序号
工总
人数
备注
序号
工总
人数
备注
1
架子工
22
主体
2
焊工
4
——
3
普工
6
清理
4
刷漆工
3
防锈
5
机械操作工
4
——
第七节、板模板（盘插式脚手架）计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1
新浇混凝土楼板板厚（mm）
100
新浇混凝土楼板边长L（m）
8.4
新浇混凝土楼板边宽B（m）
8.4
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算模板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算模板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
0.32
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
3.85
立柱纵向间距la（mm）
1200
立柱横向间距lb（mm）
1500
水平拉杆步距h（mm）
1200
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的最近距离（mm）
600
立柱距混凝土板长边的最近距离（mm）
450
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
300
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
150
小梁悬挑端计算长度（mm）
450,450
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计立面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.1）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.1）+1.4×0.7×2.5]×1=5.97kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.97×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·m；
σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.1）×1=2.61kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×2.61×3004/（384×10000×281250）＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
80×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
133.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
666.67
因[B/lb]取整＝[8400/1500]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为450mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.1）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.1）+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.86kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（1.1+24）×0.1）×0.3＝0.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m
M1＝-0.071q1静L2-0.107q1活L2＝-0.071×0.91×1.52-0.107×0.94×1.52＝0.37kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q1静L2+0.21pL＝0.077×0.91×1.52+0.21×3.15×1.5＝1.15kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.86×0.452/2，0.1×0.452/2+3.15×0.45]＝1.43kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.37，1.15，1.43]＝1.43kN·m
σ＝Mmax/W＝1.43×106/133330＝10.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.91×1.5+0.62×0.94×1.5＝1.71kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×1.5+0.681×3.15＝2.23kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.86×0.45，0.1×0.45+3.15]＝3.19kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.71，2.23，3.19]＝3.19kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.19×1000/（2×100×80）＝0.6N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.1）×0.3＝0.84kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×0.84×15004/（100×9350×6666700）＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝1500/400＝3.75mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.84×4504/（8×9350×6666700）＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.1）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.1）+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.54kN/m
q1静＝0.9×1.2×（G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝0.9×1.2×（0.5+（1.1+24）×0.1）×0.3＝0.98kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝（0.5+（1.1+24）×0.1）×0.3=0.9kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，R'max＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×0.98×1.2+1.223×0.57×1.2＝2.17kN
按悬臂梁，R1＝1.54×0.45＝0.69kN
R＝max[R'max，R1]/2＝1.08kN;
同理，R'＝0.81kN，R''＝0.81kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×0.9×1.2＝1.24kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.24×0.45＝0.56kN
R＝max[R'max，R1]/2＝0.62kN;
同理，R'＝0.46kN，R''＝0.46kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.52×106/4490＝116.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
τmax＝2Vmax/A=2×2.25×1000/424＝10.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
跨中νmax=0.54mm≤[ν]=1200/400=3mm
悬挑段νmax＝1.07mm≤[ν]=450/400=1.12mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
立柱抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
λ＝h/i＝1200/15.9＝75.47≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.78
Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.32×1.2×1.22/10＝0.06kN·m
Nw＝0.9×[1.2×（G1k+（G2k+G3k）×0.1）+1.4×（Q1k+Mw/Lb）]×max[0.6+La/2，La]×max[0.6+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.1）+1.4×（1+0.06/1.5）]×max[0.6+1.2/2，1.2]×max[0.6+1.5/2，1.5]＝8.7kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝8701.44/（0.78×424）+0.06106/4490＝40.62N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
斜杆计算：
W=ωk×lb×h=0.32×1.5×1.2=0.58kN；
Ws=（h2+la2）1/2/la×W=（1.2×1.2+1.2×1.2）1/2/1.2×0.58=0.82kN≤8kN；
斜杆验算满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝8.7kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁模板（盘插式脚手架）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度（m）
8.4
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
500×800
新浇混凝土结构层高（m）
3.85
梁侧楼板厚度（mm）
100
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
非自定义:
0.32
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1200
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1400
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1200、1200
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
450
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
600
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝24.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝20.5kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×24.91×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500
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