扣件式脚手架规范宣讲(h).ppt

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建筑施工扣件式钢管脚手架建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范安全技术规范（JGJ130-2011）宣讲稿宣讲稿主讲人：

张有闻主讲人：

张有闻哈尔滨工业大学哈尔滨工业大学土木工程学院土木工程学院一、规范修订的主要内容修订了钢管的规格。

取消513.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量（GB/T21835-2008），将原标准中483.5的脚手架用钢管改为48.33.6。

对钢管壁厚的下差限制更严格。

将原规定壁厚下差为0.5mm改为0.36mm。

当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。

双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。

柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。

与建筑结构荷载规范的内容统一。

将脚手架上作用的风荷载标准值的计算公式由：

wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改为：

wk=zsw0（w0取n=10的值）将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85改为0.9。

荷载效应组合荷载效应组合计算算项目目荷荷载效效应组合合纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变形形永久荷永久荷载+施工荷施工荷载脚手架立杆地基承脚手架立杆地基承载力力型型钢悬挑梁的挑梁的强强度、度、稳定定与与变形形永久荷永久荷载+施工荷施工荷载永久荷永久荷载+0.9+0.9（施工荷（施工荷载+风荷荷载）立杆立杆稳定定永久荷永久荷载+可可变荷荷载（不含（不含风荷荷载）永久荷永久荷载+0.9+0.9（可（可变荷荷载+风荷荷载）连墙件件强强度与度与稳定定单排架，排架，风荷荷载+2.0kN+2.0kN双排架，双排架，风荷荷载+3.0kN+3.0kN将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN;根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对规范中常用脚手架的允许搭设高度重新进行了核算。

常用常用密目式安全立网全密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la（m）脚手架允许搭设高度H2+0.35（kN/m2）2+2+20.35（kN/m2）3+0.35（kN/m2）3+2+20.35（kN/m2）二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：

地面粗糙度为B类，基本风压o=0.4kN/m2。

增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。

补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。

包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。

规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。

满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。

二、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件设置层为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。

通常情况下，脚手架的破坏形式表现为前一种，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。

但是，如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。

影响脚手架结构承载力的主要因素跨距和排距连墙件的布置方式和间距扣件的扭紧力矩立杆横截面面积和架体的步距。

2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。

脚手架立杆稳定性的计算公式：

式中：

N脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立杆的毛截面面积；f钢材的设计强度值。

轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表确定或由公式：

计算确定；，l0=kh，其中：

k计算长度附加系数；考虑整体稳定因素的计算长度系数；它们可以通过规范查得。

h脚手架的步距。

根据以上公式，可以验算立杆的稳定性。

由于脚手架的工作条件较差，施工误差大，构配件反复使用，其安全度水平显然应该高于建筑钢结构。

对于扣件式钢管脚手架，一般取安全系数等于2.0。

为了将脚手架结构的安全度水平调整至该值，在脚手架结构计算中引入了计算长度附加系数k。

架体结构的破坏形式是架体的平面外大波失稳，属于结构的稳定计算。

规范编制中为了方便使用，将此状态的计算用架体步距内立杆段的稳定计算等效，所得到的系数为。

架体的搭设形式不同，值也相应变化。

脚手架的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。

3、双排脚手架的使用成熟、经验丰富，本次修订中改动很少。

主要改动内容：

1）密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN/。

2）密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8。

3）取消了当26mHs50m时，对允许搭设高度限制的调整：

4）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确：

a）连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求：

Nl=Nlw+N0强度：

稳定：

式中：

Nl连墙件轴向力设计值；Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。

单排架取2kN，双排架取3kN;连墙件应力值（N/mm2）；Ac连墙件的净截面面积（mm2）；A连墙件的毛截面面积（mm2）；连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表A.0.6取值；f连墙件钢材的强度设计值（N/mm2）。

b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算：

NlNv式中：

Nv连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。

c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：

NlRc式中：

Rc扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。

5）加强了对扣件的质量控制，增加了相应的强制性条文。

8.1.4扣件进入施工现场应检查产品合格证，扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准家标准钢管脚手架扣件钢管脚手架扣件GB15831的规的规定。

扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变定。

扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。

形、螺栓出现滑丝的严禁使用。

6）对脚手架及其地基基础的阶段检查验收由每搭设完1013米高度后改为68米高度后。

单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。

三、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。

悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。

悬挑梁截面高度不应小于160mm。

每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。

悬挑梁尾端应有不少于二点和钢筋混凝土梁板结构拉结锚固。

用于锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。

挑梁结构及其锚固的验算内容：

悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。

型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：

型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：

锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式：

式中：

Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；AlU型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；flU型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按混凝土结构设计规范GB50010的规定，取fl=50N/mm2。

当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。

构造要求：

U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。

U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。

型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。

悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。

悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。

锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。

四、满堂脚手架和满堂支撑架满堂脚手架和普通型满堂支撑架加强型满堂支撑架1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。

该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。

满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。

该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。

满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。

当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。

当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。

满堂脚手架的支撑布置方法同普通型满堂支撑架。

2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：

以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。

架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳满堂支撑架有可能发生顶步距立杆段的局部弯曲失稳。

通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。

当架体的步距过大时，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。

当满堂支撑架的顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。

满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。

因此，在计算方法上可以归为同一类。

满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。

分析表明：

影响架体承载力的主要因素有：

立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积立杆所支撑的工作面的面积）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距架体上活荷载的加载方式。

3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：

当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。

4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。

满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式和双排脚手架基本相同。

所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架的施工荷载相对复杂，在立杆轴力计算时加以考虑，根据实际情况确定计算部位；此外，由于结构体系的不同，应根据结构布置方式查得相应的立杆段的计算长度系数和计算长度附加系数k。

以不组合风荷载为例，立杆稳定性的计算公式：

式中：

由考虑架体整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式：

确定；