施工电梯接料平台施工方案解析.docx
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施工电梯接料平台施工方案解析
上海芯哲微电子科技有限公司
表面贴装IC封装测试项目(二期)
施工升降机(货梯)接料平台方案
江苏南通六建建设集团有限公司
2013年3月
目录
一、工程概况3
二、编制依据3
三、施工电梯接料平台设计3
四、架体拆除7
五、文明施工8
附件:
施工升降机落地接料平台计算书9
施工升降机(货梯)接料平台方案
一、工程概况
本工程位于位于上海市奉贤区环城东路323号,环城东路与公谊路交叉口,工程规划建筑用地面积5150平方米,规划总建筑面积40760平方米,地上35610平方米;地下面积5150平方米;地上10层,地下1层,一、二层层高4.5m,标准层层高3.1m。
结构形式:
框架剪力墙结构。
为了保证周转材料运输,提高经济效益,根据本工程的特点结合实际施工情况,该项目设置施工电梯3台,本方案主要针对施工升降机接料平台设计。
二、编制依据
1、施工图纸
2、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
3、《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2001)(J119-2001)
4、《高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)
5、《施工升降机安全规则》(GB/T10055-1996)
6、《施工升降机技术条件》(GB/T10054-1996)
7、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》(JGJ88-92)
8、《施工现场机械设备安全技术规范》(JGJ33-2001)
三、施工升降机接料平台设计
1、搭设位置
根据施工电梯方案,本工程工设置3台施工升降机,部位分别为:
Q/14-16、2/J-K、A/8-9处,接料平台位于电梯与主楼之间,下面以Q/14-16为例进行分析。
2、搭设要求
施工电梯接料平台搭设从室外地坪开始搭设,立杆横向间距为1450mm,纵向间距为800,步距为:
一、二即转换层层高为4500mm,步距为1500mm,标准层层高为3100mm,由于要设置人货电梯出入口,所以步距设为1800mm和1300mm间隔布置,出入口处为1800mm。
考虑结构安全,在接料平台的侧面增设一道加强立杆,考虑结构稳定在每次楼面处,将平台采用四根48*3.6的连墙杆穿孔固定于墙梁上。
平面图
侧立面图
3、搭设流程
回填土夯实→浇筑砼垫层→放线定位→放扫地杆→树立杆并与扫地杆扣紧→扫地大横杆→与立杆、扫地杆扣紧→安一步小横杆并与各立杆扣紧→安一步大横杆→随层做架空板防护→安装安全门→重复安装至顶→设安全警示标志。
4、搭设过程安全技术措施:
(1)、架体搭设作业下方10m范围内应设置警戒和危险标志,禁止行人通过;
(2)、参加施工作业人员和指挥人员,必须持作业证上岗,每天早上应量血压,身体不适高处作业人员不准登高作业。
(3)、登高作业人员必须戴安全帽,穿安全鞋,系安全带,配工具袋;
(4)、遇有五级大风及其以上或大雨、雷雨或台风,必须停止高处作业;
(5)、架设前应先检查杆件、配件是否符合质量要求,虚焊或焊缝脱焊、裂缝、变形等,不准使用。
(6)、接料平台搭设在建筑物临边部位,安全防护应随层搭设,并做好班前教育活动。
5、安全防护措施
(1)、安全门高度为1.8m,宽度为1.45m,采用两扇门(每扇门宽度为0.725m)进行安装,为了安全起见,要求采用轻质角钢作为门的框架,在至少1.0m高度范围内用铁皮做为防护,1.0m以上采用钢丝网作为防护。
门与架体之间采用焊接(用插销将门与架体立杆焊接到一起),两扇门之间采用插销直接进行固定。
(2)、接料平台架体搭设完成后,接料平台板要求用模板进行满铺,未经验收不准投入使用。
(3)、遇六级大风及其以上或台风大雨天气,应暂停作业使用。
(4)、应经常检查架体的杆件是否发生变形和连接松动情况,经常观察牢固情况,发现问题并及时加以解决。
(5)、架体上方进行安装作业时,其下方应暂停作业。
四、架体拆除
1、架体拆除应从顶至下的顺序:
外围安全网→横杆→立杆→连墙件。
2、拆除前应搭好拆除平台。
拆除平台不应大于3节高度。
3、拆除作业中,严禁从高处向下抛掷物件。
4、墙柱连墙件不得提前拆除,在拆除前,应先设置临时支撑。
5、拆除作业应在白天天气好的时候进行。
因故中断作业时应采取临时稳固措施。
6、拆除过程的安全技术措施与安装过程要求相同。
7、拆除前作业下方10m范围内必须设置警戒,禁止行人通过。
8、装拆人员必须戴好安全帽、登高人员必须系好安全带才作业。
五、文明施工
1、材料进场后应分规格编码堆放,堆放要按规定场地整齐放好,做到一头齐。
2、施工现场要经常保持整洁卫生,安装后应当把余下的材料运回堆放场地,把杂物清理干净运走。
3、四周安全网挂钩要整齐。
4、要定时检查,清理场地,如有不符合安全文明施工的马上整改。
附件:
施工升降机钢管落地接料平台计算书
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):
1.45,立杆步距h(m):
1.55;
立杆纵向间距lb(m):
0.40,平台支架计算高度H(m):
42.00;
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):
0.10,平台底钢管间距离(mm):
600.00;
钢管类型(mm):
Φ48×3.6,扣件连接方式:
单扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.300;
栏杆自重(kN/m):
0.150;
材料堆放最大荷载(kN/m2):
5.000;
施工均布荷载(kN/m2):
4.000;
3.地基参数
地基土类型:
素填土;地基承载力标准值(kPa):
120.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.20;地基承载力调整系数:
1.00。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.15+0.3×0.6=0.33kN/m;
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=5×0.6=3kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=4×0.6=2.4kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布荷载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.33+1.2×3=3.996kN/m;
均布活载:
q2=1.4×2.4=3.36kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×3.996×0.42+0.117×3.36×0.42=0.127kN.m;
最大支座力N=1.1×3.996×0.4+1.2×3.36×0.4=3.371kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.127×106/(4490)=28.248N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力28.248N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=3.33kN/m;
均布活载:
p=2.4kN/m;
ν=(0.677×3.33+0.990×2.4)×4004/(100×2.06×105×107800)=0.053mm;
纵向钢管的最大挠度为0.053mm小于纵向钢管的最大容许挠度1450/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=3.371kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.236kN.m;
最大变形Vmax=0.111mm;
最大支座力Qmax=3.117kN;
最大应力σ=52.548N/mm2;
横向钢管的计算应力52.548N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为0.111mm小于支撑钢管的最大容许挠度400/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.117kN;
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×42=5.418kN;
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.15×1.45=0.218kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.3×0.4×1.45=0.174kN;
(4)堆放荷载(kN):
NG4=5×0.4×1.45=2.9kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.71kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=4×0.4×1.45=2.32kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.71+1.4×2.32=13.7kN;
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=14.634kN;
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
KH----高度调整系数:
KH=1/(1+0.005×(428-4))=0.842;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1μh
(1)
l0=h+2a
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.167;
μ----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;μ=1.78;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.78×1.55=3.21m;
L0/i=3210/15.9=201;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.188;
钢管立杆受压应力计算值;σ=13700/(0.188×424)=171086N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=171.86N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
L0/i=1700/15.9=107;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537;
钢管立杆受压应力计算值;σ=14633.963700/(0.537×424)=60.17N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=60.17N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.118;
公式(3)的计算结果:
L0/i=2218/15.9=139;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.353;
钢管立杆受压应力计算值;σ=13700/(0.353×424)=91.537.774N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=91.53N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则容易存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120kPa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=120kPa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=68.5kPa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=13.70kN;
基础底面面积:
A=0.2m2。
p=68.573.17≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求!