屠宰废水处理工程方案.docx

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屠宰废水处理工程方案

XXXXXX集团屠宰废水处理工程

方

案

书

XXXXXX

2010年1月

1

公司简介

2

设计原则、规范和范围

2.1设计原则

Ø严格遵守国家及地方的环保法规，认真执行有关的技术规范。

Ø设计工艺采用技术先进，运行可靠，操作管理简单的工艺，使先进性和可靠性有机结合起来。

水处理工艺与生产工艺密切配合，尽可能推行清洁生产，将排污量减少到最低。

Ø采用目前国内成熟先进技术，尽量降低工程投资和运行费用。

Ø选用质量可靠的自动化仪表，以提高工程的自动化水平，使运行管理简单、方便，尽量减少操作人员，并保证处理效果。

2.2设计参考规范、标准

工艺设计以及设备制造和材料参考以下相关规范：

ØGB13457-92《肉类加工工业水污染物排放标准》

ØGB50101-2005《室外排水设计规范》

ØGB50015―2003《建筑给水排水设计规范》

ØCECS97：

97《鼓风曝气系统设计规范》

ØGB50010-2002《混凝土结构设计规范》

ØGB50069-2002《给水排水工程构筑物结构设计规范》

ØCECS138:

2002《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》

ØJB2932-86《水处理设备制造技术条件》

ØHG20509-92《仪表供电设计规定》

ØHG20507-92《自动化仪表选型规定》

ØGBJ63-90《电力装置的电气测量仪表装置设计规范》

Ø

2.3工程范围

Ø工程范围包括污水处理场界区内与污水处理相关的构筑物、建筑物的施工；污水治理工艺设备采购、管道安装、调试验收。

Ø污水处理站的废水来水管、自来水管及蒸汽管均由建设方送至界区外1.0米处，电线、电缆送至低压配电柜和风机配电柜，排水至污水处理站边界线止。

Ø由于不清楚甲方对沼气的具体用途，本方案中沼气系统仅考虑净化和储存，储气柜留出接口以便将来建设方进行衔接。

Ø设计及工程费用不包括：

特殊地基处理、施工降水费用与土方外运、站区绿化、照明和通讯；污水站区内设施清理、拆除费用和冬季施工等增加的费用；安装调试所需的药剂、水、电、气、种泥、化验、废渣和污泥外运、验收等费用。

3

设计基础资料

3.1项目介绍

XXXXXX集团在畜禽屠宰及肉食加工过程中排放大量加工废水。

废水水量为3000m3/d。

生产废水主要产生于畜禽屠宰前的冲洗水，肉和内脏的清洗水，屠宰设备及场地的清洗水等。

废水的特征可概括为：

主要含有血液、油脂、碎肉、饲料残余等，悬浮物含量高，除无机性杂质颗粒外，还含有很多流动性差的有机物如脂类和蛋白质，它们约占COD的40％～50％。

一般可生化性较好。

水质浑浊，易腐易臭，形成浮渣，若车间内毛发截留和分离不好，还含有大量毛发。

该种水若直接排放将会对周围水体造成较大的污染，根据国家有关规定需建立相应的废水处理站工程。

XXXXXX结合丰富的工程实践经验，为XX公司设计一套技术先进可靠、一次性投资省、运行费用低、运行管理方便的水处理工程方案。

3.2设计要求

3.2.1进水水质水量

根据建设方提供的水质水量指标及同类废水水质情况，废水水质估算值如下：

指标类别

单位

原水水质

pH

－

7.0～8.0

CODCr

mg/L

≤2000

BOD5

mg/L

≤1200

SS

mg/L

≤1000

动植物油

mg/L

≤200

氨氮

mg/L

≤30

废水量状况

设计依据

计算参照或备注

日排放量

Q=3000m3/d

按照最大日废水排放量计

算

单位时间处理量

Q=125m3/h

按照每天三班24h最大量运行计算

3.2.2出水水质要求

根据建设方的要求，原污水3000m3/d经处理后应达到《肉类加工工业水污染物排放标准》（GB13457-92）一级排放标准，具体指标如下所示：

指标类别

单位

出水水质

pH

－

6.0～9.0

CODCr

mg/L

≤80

BOD5

mg/L

≤30

SS

mg/L

≤60

动植物油

mg/L

≤15

氨氮

mg/L

≤15

大肠杆菌

个/L

≤5000

4

工程设计说明

4.1工艺选择

屠宰废水成分复杂，COD、BOD、SS都很高，属于中等浓度有机废水。

主要污染物除动物油脂外，在工艺选择中要考虑废水中的蛋白质、脂肪等大分子有机物质。

采用单纯的物化或生化方法很难达到国家相关排放标准的要求，且处理成本较高，根据水质分析和已有实际工程的经验，采用物化预处理+缺氧+好氧生化＋深度处理作为本工程的处理工艺。

4.1.1物化预处理

为保证后续主体生化工艺的稳定运行，确保出水水质稳定，需要对来水进行预处理。

预处理的目的有如下几点：

Ø防止大块悬浮物、漂浮物进入污水处理系统，造成水泵、管路的堵塞

Ø均匀来水水质，减轻主处理工艺的冲击负荷

Ø防止悬浮物在原水池中沉淀，造成原水池中的淤泥沉积

Ø防止污水在原水池中发生腐败

Ø防止废水中不溶解性固体物质对后续厌氧造成的冲击。

针对污水预处理需要去除的目标污染物，预处理工艺采用经济有效的气浮工艺及沉淀工艺。

（1）沉淀

沉淀主要分为重力沉淀及混凝沉淀。

两者的区别就是在沉淀前是否需要投加混凝剂。

本项目油含量较高，因此在预处理段设平流式隔油沉淀池，主要用于去除废水中悬浮状态的油类。

（2）涡凹气浮（CAF）

气浮组合设备在污水处理系统具有投资少、占地省、能耗低、噪音小、操作维修简便等优点。

涡凹气浮（CAF）系统是美国商务部和环保局的出口推荐技术，是专门为去除工业和城市污水中的油脂、胶状物及固体悬浮物（SS）而设计的系统。

经过预处理后的污水流入装有涡凹曝气机的小型充气段，污水在上升的过程中通过充气段与曝气机产生的微气泡充分混合，曝气机将水面上的空气通过抽风管道转移到水下。

曝气机的工作原理是利用空气输送管底部散气叶轮的高速转动在水中形成一个真空区，液面上的空气通过曝气机输入水中，填补真空，微气泡随之产生并螺旋型地上升到水面，空气中的氧气也随之溶入水中。

由于气水混合物和液体之间密度的不平衡，产生浮力，将SS带到水面。

上浮过程中，微气泡会附着到SS上，到达水面后SS便依靠这些气泡支撑和维持在水面，浮在水面上的SS间断地被链条刮泥机清除。

刮泥机沿着整个液面运动，并将SS从气浮槽的进口端推到出口端的污泥排放管道中。

污泥排放管道里有水平的螺旋推进器，将所收集的污泥送入集泥池中。

净化后的污水流入溢流槽再自流至生化处理部分。

开放的回流管道从曝气段沿着气浮槽的底部伸展，在产生微气泡的同时，在池底形成一个负压区，这种负压作用会使废水从池底回流至曝气区，然后又返回气浮段。

这个过程确保了40%左右的污水回流及没有进水的情况下气浮段仍可进行工作。

CAF系统处理效果显著，石油类、固体悬浮物（SS）的去除率超过80%，BOD及COD的去除率可达50%以上。

综上所述，预处理段采用如下工艺：

一、平流式隔油沉淀池：

主要去除废水中悬浮状态的油类。

二、气浮：

去除废水中的悬浮物、动植物油。

4.1.2水解酸化

经过前面预处理后，污水中仍含有较多溶于水但难生化降解的物质，如直接采用好氧处理势必加大曝气量和污水停留时间，造成投资及运行成本增加。

所以，本方案设计污水在进入好氧处理系统之前，先经过水解酸化工艺进一步提高废水的可生化性，分解大分子悬浮物以降低投资和运行成本。

水解酸化放弃了厌氧反应中甲烷发酵阶段，利用厌氧反应中水解和产酸作用，使得污水、污泥一次得到处理。

在整个过程中80%以上的进水悬浮物水解成可溶性物质，将大分子降解为小分子，不仅使难降解的大分子物质得到降解，而且出水BOD/COD比值提高，降低了生化处理的需氧量和曝气时间。

水解酸化池作为一种高效厌氧反应处理单元，目前在世界很多污水处理领域，特别是中等浓度有机废水的处理中有着很广泛的应用，我公司针对传统水解酸化池的运行情况进行了优化改进，并且已经成功运用于国内多个中等浓度有机废水处理工程，在设计、施工、调试和运营中积累了丰富的经验，故本方案选定水解酸化池作为好氧工艺的预处理工艺。

4.1.3好氧工艺的选择

好氧工艺是一个主要耗能单元，在选择时应考虑如何提高污泥负荷，降低投资费用和运行费用。

目前好氧工艺主要有活性污泥法、生物膜法和自然生物处理等。

活性污泥法和生物膜法应用都比较普遍，而自然生物处理主要应用在有土地自然条件且资金来源有限的地区。

活性污泥法和生物膜法在当今都有较大的发展，出现了很多新工艺，并且很多工艺已经发展的比较成熟。

选择污水处理工艺时主要考虑以下因素：

（1）进水水质：

当进水有机物含量较高时，适合使用A/O处理工艺。

当进水中工业废水所占比例较高，水质组成较复杂时，适合使用耐冲击负荷较强的工艺，如SBR工艺、CASS工艺、氧化沟工艺等。

当来水水质水量稳定时，可使用推流式曝气池等工艺。

（2）出水要求：

当出水水质标准要求较高时，适合使用处理效率高，负荷低的工艺，如SBR工艺、氧化沟工艺等。

当有除磷脱氮要求时，适合使用CASS工艺、A/O工艺或A2/O工艺等。

（3）处理规模

当处理规模较大时，适合使用推流式曝气池、氧化沟等。

当处理规模较小时，适合使用接触氧化池、SBR等工艺。

当处理规模中等时，适合使用CASS工艺、接触氧化和氧化沟等工艺。

（4）污泥稳定方式

污泥稳定处理是污水厂中的一道重要工序，它的基建费用高，直接影响到污水厂工艺的选择。

在优选污水厂的最佳工艺时，应先确定污泥稳定方式。

污泥稳定方法很多，国内基本上采用生物法。

生物法分好氧稳定和厌氧稳定，即好氧消化和厌氧消化。

厌氧消化可节省能量，但基建投资大、管理相当复杂；好氧消化基建费用低，消化后的污泥易于处置、管理方便，但能耗大。

在厌氧消化与好氧消化优劣比较中，影响最大的是污水处理厂的规模。

包括好氧消化在内的延时曝气工艺，其基建费用和电耗随处理规模的增大而明显增长，但污泥厌氧消化的基建费用随处理厂规模增长较慢，而节能效益却增长较快。

显然，处理厂规模越大，污泥厌氧消化越有利。

从管理角度看，小型污水厂受人员数量限制，难以应付污泥厌氧消化这种复杂的工艺，而大型污水处理厂则有条件从管理中出效益。

因此，中小型污水处理厂一般不宜采用污泥厌氧消化工艺，最好采用流程简单、易于管理、能使污泥稳定化的各种延时曝气工艺。

（5）工艺的可靠性

在处理工艺中，选择工艺成熟可靠，运转管理经验丰富的处理工艺，确保污水处理厂运转后使污水正常达标排放。

（6）当地条件和甲方要求

充分利用当地的土地条件和经济条件，理解甲方的要求，使污水处理厂在造价、运转管理等方面能够满足甲方的要求。

根据要求达到的出水标准，结合本工程实际情况，氧化沟法、SBR法及A2/O工艺等均满足上述要求，下面对氧化沟法、A2/O及CASS工艺进行比选，以便推荐最佳方案。

1）氧化沟工艺

氧化沟污水处理工艺是60年代初由荷兰卫生工程研究所的帕思维而博士通过研究和设计而首先开发的。

氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环状沟渠形而得名。

60年代起，氧化沟技术在世界各国得到了迅速推广和应用，到目前为止已有上千座氧化沟污水处理厂在运行，同时工艺上和构造上也有了很大的发展和改进。

经过四十多年实践和发展，氧化沟技术在各种形式的活性污泥法中处于领先地位，被评价为处理效果可靠、基建费用低而运行费用又较为节省的污水生物处理技术，尤其是其封闭循环式的池型特适合于城镇污水的脱氮除磷。

氧化沟法污水处理技术实际是传统活性污泥法的一种改型，其基本特征是曝气池呈环状沟渠形，污水和活性污泥的混合液在其中连续循环流动，又称“循环曝气池”。

通常采用垂直轴或水平轴设备供氧，并推动水流。

其构造形式也较多，有圆形、椭圆形或马蹄形。

氧化沟不仅出水水质好，而且也有极好的除磷脱氮性能。

常用的氧化沟工艺有“卡鲁塞尔”型、“伯尔”型、DE型氧化沟及T型氧化沟等，各种型式氧化沟有其特点，其中DE型氧化沟即交替工作式氧化沟是由丹麦克鲁格公司创建的，氧化沟由容积相同的二池组成，它们串联运行，交替地进行硝化和反硝化反应，污水在二池中交替处于好氧和缺氧状态。

氧化沟前设厌氧选择池，具有较好的除磷效果，并且可抑制丝状菌的生长，改善污泥沉降性能。

氧化沟工艺可以不设初沉池。

由于氧化沟的泥龄通常较长，剩余污泥得到了一定程度的好氧稳定，污泥不再需要进行厌氧消化处理，从而简化了污泥处理的流程。

2）A2/O工艺

A2/O工艺是80年代初期开创的处理技术，作为目前采用较为广泛的一种脱氮工艺，该工艺是在厌氧—好氧、除磷工艺中加一缺氧池，将好氧池中部分混合液回流至缺氧池前端，以达到硝化—反硝化脱氮的目的。

所以A2/O工艺可以同时完成有机物的去除、脱氮、除磷等功能，脱氮的前提是NH3-N应完全硝化，好氧池能完成这一功能；缺氧池则完成脱氮功能；厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。

在首段厌氧池主要是进行磷的释放，使污水中P的浓度升高，溶解性有机物被细胞吸收而使污水中BOD5浓度下降；另外NH3-N因细胞的合成而被去除一部分，使污水中NH3-N浓度下降，但NO3--N含量没有变化。

在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量NO3--N和NO2--N还原为N2释放至空气，因此BOD5浓度继续下降，NO3--N浓度大幅度下降，而磷的变化很小。

在好氧池中，有机物被微生物生化降解，而继续下降；有机氮被氨化继而被硝化，使NH3-N浓度显著下降，但随着硝化过程使NO3--N的浓度增加，而P随着聚磷菌的过量摄取，也以较快的速率下降。

所以A2/O工艺可以同时完成有机物的去除、脱氮、除磷等功能，脱氮的前提是NH3-N应完全硝化，好氧池能完成这一功能；缺氧池则完成脱氮功能；厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。

A2/O工艺的主要特征是：

a）本工艺是比较简单，也是最基本的同步脱氮、除磷工艺；

b）厌氧（缺氧）好氧交替运行，不适宜丝状菌增殖繁衍，无污泥膨胀之虑；

c）勿需投药，缺氧段只进行缓速搅拌，以不提高溶解氧含量为度，故运行费用较低。

但A2/O工艺出存在着一些不足：

a）脱氮效果受混合液回流比大小影响，除磷效果则受回流污泥中挟带DO和硝酸态氧的影响；

b）沉淀池要防止发生厌氧、缺氧状态，以避免聚磷菌释放磷而降低出水水质和反硝化产生N2而干扰沉淀。

3）CASS工艺

CASS工艺是近年来国际公认的处理生活污水及工业废水的先进工艺。

其主要原理是：

在序批式活性污泥法（SBR）的基础上，反应池沿长度方向设计为两部分，前部为生物选择区，也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置，曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行。

该方法在美国的明尼苏达州草原市污水处理厂、俄亥俄州拖来多废水处理厂、密执安州地区废水处理厂应用均获得了良好的处理效果，CODcr去除率90％左右，BOD5去除率95％以上，并达到良好的脱氮除磷效果。

目前，该方法在美国、加拿大、澳大利亚已有270家污水处理厂得到应用，其中城镇污水处理厂200家，工业废水处理厂70家。

CASS工艺工作原理

在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH和有毒有害物质起到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生长起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。

CASS工艺集反应、沉淀、排水于一体，每一个工作周期微生物处于好氧－缺氧周期性变化之中，因此，CASS工艺具有较好的脱氮效果。

完整的CASS操作周期一般可分为四个阶段：

曝气阶段：

由曝气系统向反应池内供氧，此时有机污染物被微生物氧化分解，同时污水中的NH3-N通过微生物的硝化作用转化为NO3--N。

沉淀阶段：

此时停止曝气，微生物利用水中剩余的DO进行氧化分解。

反应池逐渐由好氧状态向缺氧状态转化，开始进行反硝化反应。

活性污泥逐渐沉到池底，上层水变清。

滗水阶段：

沉淀结束后，置于反应池末端的滗水器开始工作，自下而上排出上清液。

此时，反应池继续进行反硝化。

闲置阶段：

闲置阶段即是滗水器上升到原始位置阶段。

其中CASS系统是普通活性污泥法与传统SBR法有机结合的一种形式，整个系统有SBR的优点，又改进了SBR工艺的不足，具有以下特点：

CASS工艺与传统活性污泥法的比较

✧建设费用低，由于省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%-30%。

工艺流程简洁，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%。

✧运行费用省，由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运行费用可节省10%－25%。

✧有机物去除率高，出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能。

✧管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀，污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠。

✧污泥产量低，性质稳定，便于进一步处理与处置。

CASS工艺与间歇进水SBR的比较

✧CASS反应池由预反应区和主反应区组成，预反应区控制在缺氧状态，因此，提高了对难降解有机物的去除效果提高。

✧CASS进水是连续的，因此进水管道上无电磁阀等控制元件，单个池子可独立运行，而SBR进水过程是间歇的，应用中一般要2个或2个以上池子交替使用，增加了控制系统的复杂程度。

✧CASS每个周期的排水量一般不超过池内总水量的1/3，而SBR则为1/2-3/4，CASS抗冲击能力较好。

根据对上述三种工艺的分析，可知这三种工艺均符合工艺方案选择的原则，同时均可保证出水水质达到设计要求；但其中氧化沟工艺负荷率低，所需要的池容积大、污泥龄长，基建费和动力费较高，占地面积也较大；A2/O工艺内循环量较大，循环所需设备较多、用电量大，运行费用高；CASS工艺去除效果好、耐冲击负荷的能力较强。

综合比选，选用CASS作为好氧主体工艺。

4.1.4深度处理工艺

为保证出水能稳定达标排放，二沉池出水进入活性炭石英砂双层滤池，经由双层过滤器过滤，不仅可以进一步降低水中的有机物和SS，还可以去除水中的色度、臭味等，双层滤池出水外排。

4.2

工艺流程及说明

4.2.1流程框图

注：

图中“”表示污水流程；“”表示污泥流程。

4.2.2工艺流程说明

生产废水先经过机械格栅去除较大的漂浮物后自流入内集水井，通过提升泵经格栅进入隔油沉淀池；出水进入曝气调节池内装设穿孔曝气管进行水力搅拌，均衡和调节水质水量，同时防止废水腐败；调节池出水提升入气浮池，去除悬浮物和油脂；气浮出水自流进入水解酸化池，出水可以自流入CASS池，在好氧和兼性菌种的作用下对废水中有机物进一步降解去除，CASS出水进入中间水池，从中间水池泵入砂滤池，最终出水即可达标排放。

沉淀、气浮、水解酸化和CASS产生的剩余污泥和浮渣通过排泥系统排入集泥池进行浓缩和储存，然后通过污泥泵送入带式压滤机进行脱水处理，含水率在80％左右的干泥即可外排作肥料或它用。

4.3单元设计

1．集水井

钢砼地下结构，外型尺寸为6.0×3.0×5.0m，有效水深3.5m。

井内设置格栅渠及机械格栅

本工程原水水质中，大块漂浮或悬浮物是需要去除的主要对象，故在隔油调节池入水口处设置机械格栅，作为废水站第一道预处理设施，格栅可去除大块的悬浮物以防止后续处理构筑物的管道阀门或水泵堵塞，并尽量去掉那些不利于后续处理过程的杂物，格栅过滤过水自流入隔油调节池。

设备：

机械格栅，一台。

栅宽1000mm，栅间距为10mm。

2．隔油沉淀池

沉淀池设隔油区，去除部分浮油，由集油管收集排入浮渣池，浮渣定期清除。

并经自然沉淀部分悬浮物，污水从隔油沉淀池内经泵提升进入气浮池。

本方案设计采用隔油沉淀池为钢砼半地上结构，外型尺寸为23.0×4.5×3.0m，有效水深2.5m。

设备：

刮油刮渣机；一台。

细格栅，一台

栅宽1000mm，栅间距为5mm。

3．曝气调节池

屠宰工业排水具有不均匀性，水质水量波动性大，一般排水比较集中，因而在隔油沉淀池后设调节池一座，为后续处理工艺创造有利条件。

通过鼓风机曝气，对来水水质进行调节均衡，保持好氧状态，使之更适合于好氧生物处理。

为钢砼半地上结构，外型尺寸为25.0×15.0×4.5m，有效水深4.0m。

设备：

穿孔曝气管，一套。

材质：

PVC

曝气鼓风机：

一台与水解酸化共用

Q=10.5m/min

P=53.9KPa

4．气浮池

气浮法能有效去除废水中的悬浮物、油，确保后续生化处理的正常运行。

本方案采用钢制气浮设备2台，单台尺寸10.0×2.4×2.3m。

设备：

加药设备，2套。

5．水解酸化池

钢砼半地上结构，外型尺寸10.0×9.0×4.5m，酚两格，有效水深4.0m。

设备：

穿孔曝气管，一套。

材质：

PVC

6．CASS反应池

CASS操作由曝气，沉淀，滗水三个基本过程组成。

在一个周期内，一切过程都在一个池体内进行，这种操作周而复始反复进行达到不断进行污水处理的目的。

1）曝气阶段

系统中的BOD5被氧化分解，同时硝化过程发生，在这一过程中，反应池中的有机物浓度随着时间发生变化，属于完全混合式活性污泥法，有较高的去除率和较高的降解速率。

2）沉淀阶段

曝气停止后，剩余的BOD5被活性污泥带到反应池底，并利用溶解在水中的氧进一步进行低负荷的氧化分解，系统又逐步由好氧转入缺氧进而成厌氧状态，脱氮开始。

在此阶段污泥沉淀，水质变清。

沉淀过程类似于传统的二沉池。

3）滗水阶段

系统处于厌氧状态，活性污泥在此进行内源呼吸，且反硝化细菌利用内源碳进行反硝化脱氮。

经处理的水由CASS工艺的关键设备滗水器自动排出反应池。

反应池底部的活性污泥大部分作为下个处理周期的污泥使用，过剩的污泥定期排放。

另外，反应池中还剩余下一部分水，可起缓冲和稀释作用。

CASS池分2格，每格内设有百叶式污泥浓缩池，每格反应池由主反应池和污泥浓缩池两部分组成，每个CASS池配有一台滗水器及微孔曝气器。

污泥浓缩池内配有1台污泥提升泵。

钢砼半地上结构，外型尺寸34.0×6.5×5.7m，两座，有效水深5.2m。

污泥浓度：

3000-4000mg/l

污泥负荷：

0.14kgBOD/kgMLSS.d

设备：

鼓风机：

三台两用一备

Q=20.87m/min

P=37KPa

微孔曝气器：

规格：

φ270

数量：

880套

排泥泵：

兼做污泥回流泵

Q=43m3/h,

H=13m,

N=3kw

滗水器：

两套

Q=375m3/h,

7．中间水池

由于CASS为间歇排水，瞬时流量过大，为了保证砂滤池均匀进水，本方案在CASS出水之后设置中间水池。

钢砼半地上结构，外型尺寸7.0×6.5×4.8m，一座，有效水深4.5m，

有效容积205m3。

8．砂滤池

由于排放标准对水质要求较高，为了保证最终出水达标排放，本方案在CASS出水之后设置砂滤池。

钢砼半地上结构，外型尺寸2.5×2.5×5.0m，两座，有效水深3.8m。

9．清水池

作为反冲洗水池同时作为最终排放水池。

钢砼半地上结构，外型尺寸5.0×5.0×4.5m，一座，有效水深4.0m。

设备：

反冲洗泵：

两台

Q=120m3/h

H=15m

10．污泥处理系统

由于好氧是主要的产泥单元，隔油沉淀、CASS、气浮和水解酸化产生的剩余污泥和浮渣通过排泥系统排入集泥池进行浓缩和储存，集泥池中的剩余污泥通过污泥泵送入带式浓缩压滤一体机进行脱水减容处理，在带式浓缩压滤一体机入口投加脱水助凝剂PAM以提高脱水效率。

通过带式浓缩压滤一