B模板工程专项施工方案.docx

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B模板工程专项施工方案

模板工程专项施工方案

一、工程概况：

宁波市北岸琴森小区三期B区，位于江北区新马路以北，清河路以西，共分B1～B7幢住宅和地下车库8个单体工程组成，其中B1#、B2#、B4#楼为框剪18层和地下一层；B3#楼为框剪13层和地下一层；B5#、B6#、B7#楼与地下车库紧连，B5#、B6#楼为框剪17层和地下二层；B7#楼为框剪13层和地下二层；地下车库为框剪二层，该区段总建筑面积为71764m2。

本工程结构为现浇钢筋砼框剪，采用商品砼。

地下室：

框架梁截面尺寸为400mm×950mm，板厚250mm；墙厚400mm，高度h为3.5m；柱子截面尺寸为600mm×600mm。

主体：

梁截面尺寸为250mm×750mm，板厚120mm；墙厚250mm，高度h为3m；柱子截面尺寸为600mm×990mm。

二、支模架支撑结构计算书

支模架采用满堂式布置，板下立杆间距纵、横向均为1000mm，每隔1800高设置纵横双向水平支撑，四周每隔一立杆布置一剪刀撑。

本计算书以最大荷载梁处为计算单元，梁截面取400×950mm，板厚为250mm。

荷载取值：

（1）模板自重：

1×2.2×0.03×8=0.528KN

（2）方木自重：

3×1×0.08×0.06×8=0.115KN

（3）砼自重：

0.4×0.95×25+0.25×0.95×25=15.44KN

（4）支撑体系自重：

7.6×0.0384+6×0.02=0.41KN

（5）施工人员及施工设备荷载标准值：

2.0×1×=2.0KN

（6）振捣砼产生的荷载标准值：

2.0×1×1=2.0KN

（一）立杆验算：

N=1.2×（0.528+0.115+15.44+0.41）+1.4×2.0

=21.328KN

钢管采用φ48×3.5，得i=1.58cm

L0=1.80m

λ=L0/i=180/1.58=114查表得：

ψ=0.489

N/ψA=21328/（0.489×489）=89N/mm2

（二）横杆验算：

承载力：

M=1.2×0.125×（0.528+0.115+15.44）×12+1.4×0.125×2.0×12

=2.762KN.m

已知W=5080mm3

σ=M/W=2762000/5080=544N/mm2>f=205N/mm2（不符合要求）

采取增加立杆，在梁两侧每一立杆间距间增设一立杆的措施，即立杆间距原

I=1.0m，改为I=0.5m

取载力：

M=1.2×0.125×（0.528+0.115+15.44）×0.52+1.4×0.125×2.0×0.52

=0.7N.m

已知W=5080mm3

σ=M/W=700000/5080=138N/mm2

挠度：

υ=5ql4/384EI=（5×8.3×5004）/（384×2.06×105×121900）

=0.27mm<[υ]=l/400=1.25mm（符合要求）

（三）、扣件验算：

N=1.2×（0.528+0.115+15.44）+1.4×2.0

=22KN>8KN

梁两侧立杆与横杆扣件采用双扣件，可符合要求。

三、模板的安装：

1、模板材料：

现浇板、柱、梁侧模及剪力墙模板采用九合板，梁底板采用40mm厚松木板，楞木采用80×60松木方料。

2、支模材料：

采用外径48mm，壁厚3.5mm钢管，金属扣件。

3、模板施工顺序：

搭设支模架→立柱模（或剪力墙模）→校正固定→铺梁底板→复核固定→立梁侧模→绑扎梁钢筋→铺平板楞木→复核水平标高→固定平板底模→绑扎平板钢筋→检查验收（同时进行支模架加固、检查）→浇捣砼。

4、支模架搭设：

本工程支撑全部采用直径48mm钢管，按满堂脚手架形

式搭设立柱间距为地下室1.00m×0.80m，主体1.00m×1.05m，梁底板下设80×60楞木，间距为500mm，设纵横水平支撑扫地杆，每间两端设剪刀撑。

5、模板及其支架必须符合下列规定：

①保证工程结构和结构各部分位置尺寸相互准确。

②具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工中所产生的荷载。

③构造简单，搭拆方便，并利于钢筋的绑扎、安装、砼的浇捣和养护等要求。

④模板安装接缝不应有漏浆现象发生。

⑤模板安装好后，必须有自检手续，符合要求后上报项目部进行模板复核工作。

四、支模验算：

计算依据：

（1）取永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4；

（2）新浇砼自重标准值：

24KN/m3；

（3）钢筋自重标准值：

框架梁：

1.5KN/m3楼板：

1.1KN/m3

（4）施工人员及设备荷载标准值：

①楼板：

4.0KN/m2

②计算支架立柱等：

2.0KN/m2

（5）振捣砼时产生荷载标准值：

水平模板：

2.0KN/m2垂直模板：

4.0KN/m2

（6）新浇砼对模板侧面的压力标准值：

F=0.22VcT0β1β2V1/2F=VcH

比较后取较小值。

β1取1.0β2取1.5

（7）倾倒砼时产生的荷载标准值：

取4.0KN/m2；荷载设计值查施工手册数据。

（8）松木重力密度：

5KN/m3fc=12KN/m2fv=1.5KN/m2fm=13KN/m2

（9）弯矩系数：

Km=-0.121剪力系数：

Kv=-0.620

挠度系数：

Kw=0.967（详见施工手册）

本工程的模板验算包括地下室和主体两部分，其梁模板、墙模板和柱模板的具体验算如下：

A、梁模板：

梁截面尺寸地下室：

400mm×950mm

主体：

250mm×750mm

地下室：

350mm×1000mm

1、底模强度验算：

（1）荷载底模自重：

5×0.04×0.35×1.2=0.084KN/m

砼、钢筋自重：

（24+1.5）×0.4×0.95×1.2=11.628KN/m

振捣砼荷载：

2×0.35×1.4=0.98KN/m

合计：

q‵=12.692KN/m

乘以折减系数0.9得：

q=12.692×0.9=11.423KN/m

（2）抗弯承载力验算：

M=Km·q·l2=-0.121×11.423×0.52=-0.35×106N·mm

Q=M/W=0.35×106×6/350×402=3.75N/mm2

（3）抗剪强度验算：

V=Kv·ql=0.62×11.423×0.5=3.54KN

剪应力：

R=3V/2bh=3×3.54×103/2×350×40

=0.38N/mm2

（4）挠度验算：

W=Kw·ql4/100EI

=0.967×11.423×5004×12/100×9000×350×403

=0.41mm<[W]=L/250=2mm满足要求

2、侧板计算：

（1）荷载计算：

T=35。

Cβ1=1.0β2=1.15V=3m/h

侧压力F1=0.22VcT0β1β2V1/2=0.22×24×200/（35+15）×1×1.15×31/2

=42.07N/mm2

F2=VcH=24×0.95=22.8N/mm2

取两者较小值即F2=22.8N/mm2

乘以分项系数F=F2×1.2=22.8×1.2=27.36N/mm2

振捣砼时产生荷载4N/mm2

乘以分项系数4×1.4=5.6N/mm2

合计：

27.36+5.6=32.96N/mm2

根据立档间距500mm的条件，则线荷载为：

（0.9为分项系数）

q=32.96×0.5=16.48KN/m×0.9=14.832KN/m

（2）抗弯强度验算：

M=Km·ql2=-0.121×14.832×5002=448668N·mm

Q=M/W=448668/500×242=1.6N/mm2

（3）抗剪强度验算：

V=0.62×14.832×0.5=4.598KN

剪应力P=3V/2bh=3×4598/2×500×24

=0.57N/mm2

（4）挠度验算：

取侧压力F=27.36KN/M化为线荷载

27.36×0.5=13.68KN/M

乘以折减系数Q=0.9×13.68=12.312KN/M

W=0.967·ql4/100EI

=0.967×12.312×5004×12/100×9000×500×243

=1.44mm<[W]=L/250=500/250=2mm满足要求

主体:

250mm×750mm

1、底模强度验算

（1）荷载底模自重：

5×0.04×0.25×1.2=0.06KN/M

砼、钢筋自重：

（24+1.5）×0.25×0.75×1.2=5.74KN/M

振捣砼荷载：

2×0.25×1.4=0.7KN/M

合计：

q‵=6.5KN/M

乘以系数0.9q=q‵×0.9=6.5×0.9=5.85KN/M

（2）抗弯承载力验算：

M=Km·q·l2=-0.121×5.85×0.52=0.177×106N·mm

M/W=0.177×106×6/250×402

=2.655N/mm2

（3）抗剪承载力：

V=3V/2bh=3×1.81×103/2×250×40

=0.27N/mm2

（4）挠度验算：

W=kw·ql4/100EI

=0.967×5.85×5004×12/100×9000×250×403

=0.295mm<[W]=500/250=2mm满足施工要求

2、侧板验算：

（1）荷载T=35。

Cβ1=1β2=1.15V=3m/h

侧压力：

F1=0.22VcT0β1β2V1/2

=0.22×24×200/（35+15）×1×1.15×31/2

=42.07N/mm2

F2=VcH=24×0.75=18N/mm2

取较小值即F2=18N/mm2

乘以分项系数F=F2×1.2=18×1.2=21.6N/mm2

振捣砼时产生的荷载：

4N/mm2

乘以分项系数：

4×1.4=5.6N/mm2

侧压力和振捣砼产生的荷载合计：

21.6+5.6=27.2N/mm2

根据立档间距500mm的条件，则线荷载为：

27.2×0.5=13.6N/mm2

乘以折减系数：

q=13.6×0.9=12.24KN/M

（2）抗弯强度验算：

M=Km·ql2=-0.121×12.24×5002=370260N·mm

Q=M/W=370260/500×242=1.29N/mm2

（3）抗剪强度验算:

V=0.62·ql=0.62×12.24×500=3.79KN

剪应力P=3V/2bh=3×3.79×103/2×500×24

=0.474N/mm2

（4）挠度验算:

取侧压力F=21.6KN/m2化为线荷载

21.6×0.5=10.8KN/M

乘以折减系数Q=10.8×0.9=9.72KN/M

W=0.967ql4/100EI

=0.967×9.72×5004×12/100×9000×500×243

=1.13mm<[W]=L/250=2mm满足要求

B、墙模板地下室墙厚400mmH=3.5m

主体墙厚250mmH=3m

地下室:

400厚H=3.5m

1、荷载计算

（1）新浇砼侧压力F1

取Yc=24KN/m3V=3m/hH=3.5mβ1=1β2=1.15T=35。

C

则t0=200/T+15=200/（35+15）=4

由下式得：

F=0.22Yc·t0·β1·β2·v1/2=0.22×24×4×1×1.15×31/2

=42.07KN/m2

由下式得：

F=24·H=24×3.5=84KN/m2

取较小值，则侧压力标准值为F=42.07KN/m2，并乘以分项系数1.2

所以：

F1=1.2×42.07=50.48KN/m2

（2）倾倒砼产生的侧压力F2

因为采用泵送砼，取标准值为2KN/m2，并乘以活载分项系数1.4

所以：

F2=1.4×2=2.8KN/m2

（3）侧压力合计F3：

F3=F1+F2=50.48+2.8=53.28KN/m2

（4）次楞所承受的均布荷载q

q=b·F3=0.5×53.28=26.64KN/m

2、强度验算

二根80×60方木W=2×64×103=128×103mm3

M=1/8ql2=1/8×26.64×5002=832500N/mm

δ=M/W=832500/128×103=6.5N/mm2

3、挠度验算

验算砼挠度所采用的荷载，查5-3-4表（模板工程技术施工手册），仅采用新浇砼侧压力标准荷载（F）

所以q‵=b×F=0.5×50.48=25.24KN/m=25.24N/mm

Ix=2×256×104E=9×103Iy=2×144×104

V=5q‵L4/384EI=5×25.24×5004/384×9×103×256×2×104

=0.446mm

容许挠度[V]=500/500=1mm>0.45mm挠度满足要求

主体：

250厚H=3m

因为新浇砼的侧压力标准值取较小值：

F=0.22Yc·t0·β1·β2·V1/2=0.22×24×4×1×1.15×31/2=42.07KN/m2

由下式得：

F=24·H=24×3=72KN/m2

所以主体的侧压力标准值为42.07KN/m2，与地下室相同，其余计算详见地下室。

在地下室和主体的每个主次楞交点处设穿墙螺栓。

（主楞不必再验算）

C、柱：

地下室600mm×600mm

主体600mm×990mm

地下室600mm×600mm

a、强度验算

（1）新浇砼侧压力：

F1

取Yc=24KN/m3V=3m/hH=3.5mβ1=1β2=1.15T=35。

C

T0=200/T+5=200/（35+5）=5

由公式得：

F=0.22Yct0β1β2V1/2

=0.22×24×5×1×1.15×31/2=52.59KN/m2

由公式得：

F=24H=24×3.5=84KN/m2

取侧压力标准值（较小值），乘以分项系数1.2得：

F1=1.2×52.59=63.11KN/mm2

（2）倾倒砼产生的侧压力F2

采用商品砼，查表得：

溜槽、串筒、导管输送的砼产生的侧压力为2KN/m2，并乘以活载分项系数1.4

F2=1.4×2=2.8KN/m2

（3）侧压力合计F3

F3=F1+F2=63.11+2.8=65.9KN/m2

（4）80×60方木W=1/6bh2=64×103

M=1/8ql2=1/8×11.20×5002=35000N/mm2

δ=M/W=35000/64×103=5.47N/mm2

b、挠度验算

验算挠度时，所采用的荷载，仅采用浇砼侧压力的标准荷载（F）

所以q=bF=0.5×52.59=26.30KN/m=26.30N/mm

I=1/12bh3=1/12×60×803=256×104E=9×103

V=q‵L4/384×9×103×256×104

=5×26.30×5004/384×9×103×256×104

=0.93mm<[V]=500/500=1mm挠度满足要求

c、柱箍强度计算：

（1）q=FL，L为柱箍间距

q=65.91×0.5=32.96KN/m

RA=NA=1/2ql=1/2×32.96×0.6=9.89

RB=NB=1/2ql=1/2×32.96×0.6=9.89

（2）柱箍计算（强度）

N/An+Mx/YxWx≤fN=0.6×9.89=5934n

Mx=0.6×9.89×0.6×0.62/8=160218N·mmYx=1

An=489.055×2Wx=5.075×103

5934/489.055×2+160218/5075×2

=6.07+15.79=21.86N/mm2

（3）验算挠度

用公式5ql4/384EIx≤[V]

其中q为荷载标准值q=FL=6591×103×600/106=39.55N/mm2

Ix=12.19×104mm2E=2.06×105

则5qL4/384EI=5×39.55×6004/384×2.06×105×12.19×104=2.66mm

[V]=b/500=600/500=1.2mm<2.66mm

不能满足要求。

因为L原设计的间距为500，因柱下部的受力最大，即柱子的1/2以下部位间距改为220，即

V=b/220=2.73mm>2.66mm满足施工要求

所以经钢管加固后，满足要求。

主体：

600mm×990mm

a、强度验算

（1）新浇砼的侧压力：

F1

取Yc=24KN/m3V=3m/hH=3mβ1=1β2=1.15T=35。

C

T0=200/T+5=200/35+5=5

由公式得：

F=0.22YcT0β1β2V1/2=0.22×24×5×1×1.15×31/2

=52.59KN/m2

由公式得：

F=24H=24×3=72KN/m2

取侧压力标准值F=52.59乘以分项系数1.2

所以F1=52.59×1.2=63.11KN/m2

（2）倾倒砼产生的侧压力（F2）

采用商品砼，查表得：

溜槽、串筒、导管输送的砼产生的侧压力为2KN/m2，

并乘以活载分项系数1.4。

F2=1.4×2=2.8KN/m2

（3）侧压力合计（F3）

F3=F1+F2=63.11+2.8=65.91KN/m2

（4）80×60方木所承受的均布荷载：

q取B=0.17

q=B·F3=0.17×65.91=11.20KN/m

验算强度：

已知80×60方木

W=1/6bh3=64×103

M=1/8ql2=1/8×11.20×5002=350000N/mm2

δ=M/W=350000/64×103=5.47N/mm2

b、挠度验算

验算挠度时，所采用的荷载，仅采用浇砼侧压力的标准值荷载（F）

所以q=bF=0.5×52.59=26.295KN/m=26.30N/mm

I=1/12bh3=1/12×60×803=256×104E=9×103

V=5q‵L4/384×104×256×104

=5×26.30×5004/384×104×256×104=0.84mm

[V]=500/500=1mm，挠度满足要求。

c、柱箍计算（强度）

（1）q=FLL为柱箍间距q=65.91×0.5=32.96KN/m

RA=NA=1/2ql=1/2×32.96×0.99=16.32

RB=NB=1/2ql=1/2×32.96×0.99=16.32

（2）柱箍计算

N/An+Mx/YxWx≤fN=0.99×16.32=16156.8N

Mx=0.99×16.32×0.6×0.992/8=1187645.976N·mmYx=1

An=489.055×2Wx=5.075×103mm3

16156.8/489.055×2+1187645.976/5075×2

=16.52+117.01=133.53N/mm2

（3）挠度验算

用公式5qL4/384EIx≤[V]

其q为荷载标准值q=FL=65.91×103×990/106=65.25N/mm2

Ix=12.19×104mmE=2.06×105

则5QL4/384EI=5×65.25×9904/384×2.06×105×12.19×104=32.50mm

[V]=b/500=990/500=1.98mm<32.50mm（不能满足要求）

采取在柱中长边方向设置φ12螺杆对穿进行加固，使挠度满足施工要求，做法如简图。

四、模板的拆除：

1、侧模：

在砼强度能保证表面及棱角在拆除时不受损坏后，方可以拆除。

2、底模：

拆模前必须进行砼强度试压，其强度必须符合有关规定，方可以拆除，并办理有关拆除手续。

3、拆除顺序：

拆除柱模→拆除剪刀撑→放松底模钢管→拆除底模楞木→拆除梁侧模→拆除平板底模→拆除梁底模→拆除水平支模→拆除立柱→清理。

拆除时应边拆边清模板，防止模板拆除时过量消耗。

五、模板工程注意安全事项：

1、支模用阁楞与支撑采用本地松方料，规格80×60和60×40二种，

要求进场方料平直完整，无严重扭曲和结疤较多的木料。

2、支撑用的钢管壁厚不能少于3.5mm，对有锈蚀，弯曲压扁，损伤和裂纹的均不得采用。

所有扣件必须有出厂合格证。

3、操作人员在工作前先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。

工作时思想集中，

防止钉子扎脚和空中滑落。

4、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。

传递模板、工具或绳系牢后升降，不得乱抛。

5、支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑搭头，柱头板等钉牢。

拆模间歇时应将已活动的模板，牵杆、支撑等运作或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。

6、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，砼板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

7、拆除模板要用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，操作人员必须站在门窗洞外或离开拆模范围1米以外安全部位，用长撬棒或绳拉，防止模板突然全部掉落伤人。

8、拆模必须一次性拆清，不得留下未拆除的悬空模板。

拆下的模板要及时清理，堆放整齐。