高支撑模板施工方案.doc

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现代华都综合楼、小户型住宅高支撑模板施工方案

一、工程概况：

本工程由湖南现代华都置业有限公司投资兴建，湖南省建筑设计院设计。

地下三层，建筑面积20624m2，负一层层高4.5M-5.1M;综合楼地上二十九层，层高3.25M-4.4M，总建筑高度99.850m，地上建筑面积51008m2；一层南向入口处1-3---1-5/1-A---1-B为大堂，东西向长16.8m,南北向宽8.6m。

二层楼板挑空，自0.57至8.37M,总高度7.80M.三层楼板板厚100mm,主梁300*700,300*800,次梁200*500。

小户型住宅地上二十八层，层高3.0M-3.91M，总建筑高度85.50m，地上建筑面积24158.8m2。

梁底高度大于4.0m属高支撑模板系统,模板、支架的强度、刚度及稳定性非常重要，本工程负一层、综合楼一层、综合楼大堂均应按高支撑模板施工要求搭设支撑系统。

二、高支模施工



1、支架设计：

高支模采用48*3.5钢管支撑作立柱，不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管支撑材料搭设支撑。

高支模立柱间距800*800mm，离地20CM设纵横向扫地杆，每增高1.2-1.5米应相应加设双向水平拉杆.剪刀撑应纵横设置,东西向次梁底共设两道,南北向主、次梁底均设剪刀撑。

沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。



注：

立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x，y）均具有足够的设计刚度。

     梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

     当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

         高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

        在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

 2、顶部支撑点的搭设：

     a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

     b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

     c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

3、支撑架搭设的要求：

     a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

     b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

     c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

     d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

4.施工使用的要求：

     a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

     b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

     c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

d、 模板的安全除了正确进行设计外，材料的质量、施工人员的责任心和构造要求等方面也是很重要的。

对重要的高支架模板，当立杆高度大于等于20m，或横向高宽比大于等于6时，需要设置整体性的单水平加强层或双水平加强层

三、高支模计算

以综合楼大堂三层楼面梁KL11最大截面300×800梁为计算，板面标高+8.37m。

最不利梁的计算：

梁300mm×800mm，梁底模采用12mm厚竹胶合板，梁底方木截面60mm×80mm。

板底模采用12mm厚竹胶合板，板底方木的截面60mm×80mm。

梁底钢管横单下均加撑杆（不参与计算）。

最不利梁的跨度为8.4米，最大梁截面尺寸是300×800，最大板厚为10CM，梁侧模板，底模板均采用1.2CM厚的竹制夹板，梁底枋木截面为60×80MM，长度为2.0米。

梁底枋木间距为0.3M，梁侧板立档间距为0.3M，支撑系统采用Φ48×3.5钢管脚手架，支架间距为0.8*0.8M。

1、各种材料的力学性能：

（根据建筑施工手册建筑规范查表11-2a）

①枋木：

抗剪强度设计值：

FV=1.4N/MM2

抗弯强度设计值：

FM=14N/MM2

弹性模量：

E=9×103N/MM2

②夹板：

抗剪强度设计值：

FV=1.2N/MM2

抗弯强度设计值：

FM=50N/MM2

弹性模量：

E=9×103N/MM2

③脚手架:

截面积:

A=4.89CM2

截面惯性矩：

I=12.19CM4

截面抵抗矩：

WN=5.08CM3

截面回转半径：

i=1.58CM

抗压强度设计值：

FM=205N/MM2

④夹板自重：

10KN/M3

砼自重：

25KN/M3

梁钢筋自重：

1.5KN/M3

⑤分项系数:

恒载1.2

活载1.4

⑥施工荷载:

2.5KN/M2

⑦振动砼荷载:

水平荷载:

2KN/M2

侧面荷载:

4KN/M2

2、梁底模板的验算

梁底模板承受的荷载：

底模板自重：

G1=10×0.3×0.012=0.036KN/M

砼自重:

G2=25×0.3×0.8=6.0KN/M

钢筋自重:

G3=1.5×0.3×0.8=0.36KN/M

振动砼水平荷载:

Q4=2×0.3=0.6KN/M

施工荷载：

Q5=2.5×0.3=0.75KN/M

作用于梁底模板的竖向荷载:

q=1.2×（G1+G2+G3）+1.4×（Q4+Q5）

=1.2×（0.036+6.0+0.36）+1.4×（0.6+0.75）

=7.68+1.89

=9.57KN/M

①验算底模的抗弯承载力:

查表得弯矩系数KM=0.121

抗剪系数KV=0.62

挠度系数KF=0.967

底模最大弯矩:

MMAX=KM·q·L2

=0.121×9.57×0.32

=0.104KN·M=0.104×106N·MM

底模板的截面抵抗矩:

WN=bh2/6

=（300×122）/6

=7.2×104MM3

MMAX/WN=0.104×106/7.2×104

=1.4N/MM2

所以底模板强度满足要求

②抗剪强度验算:

作用于底模板上最大剪力:

VMAX=KV·q·L

=0.62×9.57×0.3

=1.78KN

τMAX=（3V）/2bh

=（3×1.78×103）/2×300×12

=0.74N/MM2

所以底模板的抗剪强度满足要求

③底模板刚度验算

进行挠度验算时不需要考虑振动荷载影响,所以底模板的线均布荷载为:

q=1.2×（G1+G2+G3）

=1.2×（0.036+6.0+0.36）

=7.67KN/M

底模板的挠度ωA=KF·q·L4/100EI

=（0.967×7.67×3004）/100×9×103×（1/12）×250×203

=0.4MM<[WA]=L/400=300/400=0.75MM

所以底模板刚度满足要求

3、梁侧模板验算

梁的高度为80CM,则梁侧压力的计算高度H=70CM。

侧压力计算:

P=4.0+[1500/（T+30）]·KS·KW·V1/3

=4.0+[1500/（12+30）]×1×1×21/3

=54.5KN/M2

P=25H

=25×0.8

=20KN/M3

取两者较小值作为侧压力计算值P=20KN/M2

P—新浇筑砼最大侧压力（KN/M2）

V—砼的浇筑速度（M/H），取2

T—砼的温度（0C），取12

H—砼侧压力计算高度至新浇筑砼顶面的总高度（M），H=0.8

KW—外加剂影响修正系数,本工程取1.0

KS—砼坍落度影响修正系数,本工程取1.0

①强度验算

梁侧板承受的均布荷载

q=P·H

=20×0.7

=14KN/M²

MMAX=KM·q·0.32（立档间距为0.3米）

=0.121×14×0.32

=0.15KN/M

MMAX/WN=0.15×106/1.67×104

=8.98N/MM2

所以侧板强度满足要求

②抗剪强度验算:

侧板剪力:

V=KV·q·L

=0.62×14×0.3

=2.604KN

侧板剪应力:

τMAX=3V/2bh

=3×2.604×103/2×700×12

=0.465N/MM2

所以侧板抗剪强度满足要求

③梁侧板的挠度验算

ωA=KF·q·L4/100EI

=0.967×14×3004/100×9×103×1/12×470×203

=0.388MM<[WA]=L/400=300/400=0.75MM

所以侧板刚度满足要求

4、梁底枋木强度验算

支顶上放2条枋木（截面尺寸为60×80MM），枋木上部的荷载有枋木自重、梁板自重、钢筋砼自重、施工荷载、振捣砼的荷载。

支架的间距为0.8米，即枋木的计算长度为0.8米

作用于枋木上的荷载：

模板自重：

G1=0.5×0.3=0.15KM/M

（模板系统自重可按规范取：

0.5KN/M2）

砼自重：

G2=25×0.3×1=7.5KN/M

钢筋自重：

G3=1.5×0.3×1=0.45KN/M

振动砼产生的荷载：

Q4=2.0×0.3=0.6KN/M

施工荷载：

Q5=2.5×0.3=0.75KN/M

总竖向荷载：

Q总=1.2×（G1+G2+G3）+1.4×（Q4+Q5）

=1.2×（0.15+7.5+0.45）+1.4×（0.65+0.75）

=9.72+1.96

=11.68KN/M

①强度验算

枋木可按简支梁取单根计算，则单根枋木的线荷载：

q=1/2·Q总=1/2×11.68=5.84KN/M

MMAX=1/8·q·L2

=1/8×5.84×0.82

=0.47KN.M

MMAX/WN=0.47×106/1/6×60×802

=4.40N/MM2

所以强度满足要求

②抗剪强度验算

VMAX=KV·q·L

=0.62×5.84×0.8

=2.90KN

τmax=3V/2bh

=3×2.9×103/2×60×80

=0.91N/MM2

所以抗剪强度满足要求

④挠度验算

ωA=5·q·l/384·E·I

=5×5.84×8004/384×9×103×80×803

=0.08MM<[ωA]=L/400=800/400=2MM

所以刚度满足要求

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