脚手架专项施工方案.docx
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脚手架专项施工方案
贵阳市轨道交通2号线龙洞堡站
脚手架施工专项方案
一、工程概况
1.工程简介
龙洞堡机场站为贵阳市规划轨道交通2号线车站，位于贵阳市龙洞堡国际机场范围内，与龙洞堡改扩建工程A区、B区地下停车库同步修建。
该站位于龙洞堡国际机场一号路东侧与正在施工的机场新航站楼之间80m范围内。
有效站台中心里程为YDK44+400.00，起讫里程为YDK44+242.479～YDK44+474.500，车站总长232.2m，总建筑面积25740m2，标准段宽77.4m，线间距为15m。
其结构形式车站的主体结构为双层双跨钢筋混凝土框架结构；通道主体结构为单层单跨矩形现浇钢筋混凝土框架结构。
设计采用支护结构内的明挖顺筑法施工车站主体结构，基坑深度约为14.7米，局部深度6.85、12.51米，主体基坑围护结构采用土钉墙、锚索钢腰梁，锚杆长7m、2m，水平间距2m；锚索长8m，锚固段长4m，水平间距2.5m。
表1-1龙洞堡站主体结构明细表
建筑面积
总建筑面积
25740m2
层数
地下
3
地上
0
层高（m）
B1（m）
4.65
B夹（m）
4．0
B2（m）
6.0
结构形式
结构类型
框架结构
结构断面尺寸
基础底板厚度（mm）
800/500
侧墙厚度（mm）
800/500
柱断面（mm）
1000×800、1200×800、1300×800、1500×800
梁断面（mm）
800×1000、800×1300、600×900、800×2200、500×800、800×800、400×600、800×1200、800×900、800×1500、1000×1200、900×900、1200×900、1200×1200、1200×1700、1200×1600
楼板厚度（mm）
500、200、300
抗震等级
工程设防烈度
7度
框架抗震等级
三级
图1-1龙洞堡站剖面图
2.主要工程量
表1-2主体结构主要工程数量
序号
项目名称
单位
数量
备注
1
土方开挖
m3
10305.81
2
石方开挖
m3
180799.16
3
建筑垃圾
m3
16148.41
4
混凝土路面破除
m2
6426
5
素混凝土垫层
C15混凝土
m3
2662
6
端头井素混凝土填充
C30混凝土
m3
730
7
底板（含底板梁）
C35钢筋混凝土，抗渗等级P8
m3
8872
钢筋
t
977.3
8
下一层板（中板）
（含中板梁）
C30钢筋混凝土
m3
2160
钢筋
t
367.8
9
夹层底板（风道）
（含夹层底板梁）
C30钢筋混凝土
m3
380
钢筋
t
64.6
10
夹层顶板（风道）
（含夹层顶板梁）
C40钢筋混凝土，抗渗等级为P8
m3
450
钢筋
t
92.5
11
顶板（含顶板梁）
C40钢筋混凝土，抗渗等级为P8
m3
3670
钢筋
t
715.7
12
侧墙
（含风道）
C40钢筋混凝土，抗渗等级为P8
m3
5260
钢筋
t
894.3
13
柱
C35钢筋混凝土
m3
360
钢筋
t
57.6
14
楼梯（含楼梯梁、柱）
C30钢筋混凝土
m3
30
钢筋
t
5.1
15
防水
m2
12214
3.施工简述
主体结构采用钢筋混凝土结构，混凝土强度等级分别为：
柱、内墙混凝土强度等级为C35；侧墙内加微膨胀剂抗渗等级P8；梁、板采用混凝土等级为C35，加微膨胀剂。
主体结构模板均采用双敷面竹胶板。
脚手架采用φ48×3.5mm钢管满堂脚手架。
二、编制依据
1．《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-2003）
2．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2004）
3．《建筑工程施工质量验收统一标准》GB5030-2001
4.《建筑变形测量规程》JGJ8-2007
5.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
6．《贵阳市轨道交通2号线龙洞堡站施工图纸设计龙洞堡站主体结构电子版》
7．《贵阳市轨道交通2号线龙洞堡站施工图纸设计龙洞堡站主体建筑电子版》
8．《贵阳市轨道交通2号线龙洞堡站施工图纸设计龙洞堡站防水工程电子版》
9．《贵阳市轨道交通2号线龙洞堡站施工图纸设计龙洞堡站低压配电与照明土建接地》
三.模板和脚手架施工方案
3.1材料选择
主体结构竖直立面、中板和顶板模板采用双面覆膜竹胶板，竹胶板规格为2440mm×1220mm×15mm。
横向内楞用100mm×100mm方木，竖向用φ48标准钢管；倒角和端头部分采用定型双面覆膜竹胶板。
模板安装前，采用隔离剂涂抹，保证均匀，模板间缝隙采用双面粘胶带粘贴堵漏，防止混凝土施工时渗浆。
结构支架拟采用碗扣式脚手架和标准钢管脚手架相互配合满堂搭设。
3.2模板与脚手架施工方案
（1）梁模板施工
a:
工艺流程：
抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。
b:
根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
c:
梁模支撑:
梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为900mm；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于900mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。
在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距900mm。
梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。
梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体，见梁模板加固图（3-1）。
图3-1梁模板加固图
d:
剪刀撑
竖直方向：
纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。
水平方向：
沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
e:
梁模板安装
①大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
②梁底模板铺设：
按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。
梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
③梁侧模板铺设：
根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。
梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500mm，垂直间距300mm。
（2）柱模板施工
柱模板安装顺序是：
安装前检查——模板安装——检查对角线——长度差——安装柱箍——全面检查校正——整体固定——柱头找补。
安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10～20mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根，见立柱模板加固图（3-2）。
图3-2立柱模板加固图
（3）楼板模板施工
a:
工艺流程：
支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
b:
支架搭设：
楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。
立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
c:
模板安装：
采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。
大龙骨采用Ø48.3×3.6mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
挂通线将大龙骨找平。
根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板，见楼板模板加固图（3-3）。
d:
楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。
模板梁面、板面清扫干净。
图3-3楼板模板加固图
（4）墙体模板施工
a:
墙模安装顺序是：
支模前的检查—支侧模——钢筋绑扎—安装对拉螺栓、支另一侧模—校正模板位置—紧固对拉止水螺栓——支撑固定—全面检查。
b:
墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就位线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。
c:
墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。
但应注意不能烧断墙体主筋。
d:
模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。
当全部螺栓穿过通并固定后，通过斜撑校正好模板的垂直度和板面平整度并控制好标高后，再一起进行均匀、适度的紧固。
外模安装好后再进行内模的安装。
e:
模板安装前须均匀涂刷脱模剂；支模时须对模板拼缝进行处理，在面板拼缝处用双面胶带粘贴；在墙的拐角处（阳角）也应注意两块板的搭接严密；阴角模立好后，要将墙体模板的横背楞（48钢管）延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固定，以确保角度的方正和不跑模，见主体结构中层板及侧墙支模示意图（3-4）。
（5）底板倒角施工
底板倒角部分模板采用定型双面覆膜竹胶板。
底板倒角墙身的模板支撑，考虑在结构底板的主筋上焊接带止水片的对拉杆，在底板基础钢筋上焊接横板托架，底板倒角模板见图（3-5）。
图3-4底板倒角模板
（6）中板施工
侧墙模板安装完成后，经检查验收，垂直度、平整度、符合要求后方可进行模板和支架的架设。
支架采用φ48×3.5mm钢管脚手架，纵、横间距0.9m，竖向间距0.9m。
支架搭设前加可调底托，支架搭设后，采用φ48标准钢管设斜向剪刀撑。
四周设置扫地杆，支架上加可调顶托，上铺横向50×100mm方木，间距0.3m，中板倒角和中板部分采用拼接双面覆膜竹胶板，见主体结构中层板及侧墙支模示意图（3-5）。
图3-5主体结构中层板及侧墙支模示意图
3.3模板的拆除
（1）拆模程序:
先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
（2）柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。
柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
（3）模板拆除的顺序和方法。
应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。
拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
（4）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。
待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
（5）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。
按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
3.4质量保证措施及施工注意事项
（1）施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
（2）现浇结构模板安装允许偏差：
序号
部位
项目
允许偏差（mm）
1
垫层
高程
+10，-20
宽度（以中线为准）
左右各±20
变形缝直顺度
1‰
里程
±20
2
顶板
高程
+10，0
轴线
±10
宽度
+15，-10
墙体
垂直度
2‰
平面位置
±10
3
柱
垂直度
1‰
平面位置
顺线路方向
±20
垂直线路方向
±10
注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
（3）确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
（4）模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
（5）浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
（6）认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
（7）严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
（8）在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
3.5模板脚手架的验算
（1）模板支架荷载：
a:
荷载分类
作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
b:
永久荷载（恒荷载）可分为：
①模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；
③新浇混凝土自重；
③钢筋自重
c:
可变荷载（活荷载）可分为：
①施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；
②倾倒或振捣混凝土荷载。
d:
设计计算内容：
①板底面板强度、挠度和剪力计算；
②板底木方强度、挠度和剪力计算；
③木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算；
④立杆的稳定性计算。
（2）侧墙内模及其支撑体系检算
采用高强竹胶板,面板尺寸1220×2440mm，δ=15mm，竖肋100×100mm方木,间距300mm；横肋采用2φ48×3.5，钢管间距600mm，采用长×宽×高=900×900×900碗扣脚手系统支撑（详见图3-6侧墙支架及模板施工示意图），设置垂直剪刀撑及水平剪刀撑以提高支撑系统的稳定性和安全度。
图3-6侧墙支架及模板施工示意图
a:
荷载计算：
新浇砼的侧压力（F1）
公式有：
F1=0.22γct0β1β2V1/2
F1=γcH
上式中取小值。
式中：
F1—新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；
γc—砼重力密度（24KN/m3）；
t0—新浇砼的初凝时间（h）；t0=200/（T+15）
T为砼的温度取T=15℃，∴t0=6.7h；
V—砼的浇注速度，按商品砼罐车输送速度为16m3/h；侧墙厚0.7m、其最小灌筑分段长度15.2m，则V=16/15.2/0.7≈1.504m/h；
H—需浇注墙的最大高度，H=9.056.16m；
β1—外加剂影响修正系数，不掺缓凝剂时取1.0
β2—砼坍落度影响修正系数，当坍落度140±20mm时取1.15；
则F1=0.22×24×6.7×1.15×1.371/2=47.6N/m2
而F1=24×9.05=217.2kN/m2
二者中取小值，乘以分项系数1.2和折减系数0.9：
∴F1=1.2×47.6×0.9=51.408KN/m2
倾倒砼产生的侧压力（F2）：
泵送砼水平荷载取2KN/m2，乘以分项系数取1.4和折减系数0.9；
∴F2=2×1.4×0.9=2.5（KN/m2）
侧压力（F）合计:
计算强度F=F1+F2=51.408+2.5=53.908KN/m2，
计算挠度F=F1=51.408KN/m2
b:
模板计算：
按跨度300mm的五跨连续板计算，竹胶板[σ]=15MPa；[fJ=1.0m
；E=6000N/mm2
荷载：
强度计算荷载：
qQ=53.908KN/m2×1=53.908KN/m，
挠度计算荷载：
qf=51.408KN/m
几何性质：
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
IX=1000×153/15=2.25×105mm4
WX=1000×152/6=3.75×104mm3
强度：
弯矩:
Mmax=0.105ql2=0.105×53.908×0.32=0.366KNm
σmax=Mmax/Wxj=0.366×106/（3.75×104）=9.76MPa＜[σ]=15MPa
挠度:
fmax=0.632ql4/100EI=0.632×51.408×0.34×1012/（9.0×2.25×1010）
=0.51mm≤=1.0m
∴挠度满足要求!
c:
竖肋计算：
竖肋采用100×100mm方木，间距300mm。
方木[σ]=13MPa;E=9000N/mm2计算按钢管间距0.9m的五跨连续梁计算：
荷载：
作用竹胶板传来支座反力，按最不利荷载计算：
强度计算荷载：
RQ=53.908×0.3=16.17KN/m
挠度计算荷载：
Rf=51.408×0.3=15.4KN/m
几何性质：
W=100×1002/6=1.67×105mm3；
I=100×1003/12=8.33×106mm4
强度验算：
Mmax=-0.107ql2=-0.107×16.17×6002=-0.45×106N.mm
σmax=Mmax/Wxj=0.45×106（1.67×105）=2.7MPa＜[σ]=13MPa
∴强度满足要求!
挠度验算：
按最不利荷载位置E=0.9×104，[f]=1000/800=0.75mm
ωmax=0.883ql4/100EIxj=0.883×10.3×6004/（0.9×8.33×1012）
=0.157mm＜[f]=600/800=0.75mm
∴挠度满足要求!
d:
横肋计算：
[σ]=215MPa
采用2φ48×3.5钢管作横肋，跨度与脚手杆的立柱横向间距相同为900mm，按5跨连续梁计算。
荷载：
强度计算荷载：
PQ=53.908×0.9=48.52KN/m
挠度计算荷载：
Pf=51.408×0.9=46.3KN/m
几何性质：
I=2×π（4.84-4.14）/64=24.37cm4
W=2×π（4.83-4.13）/32=8.18cm3
强度验算：
按连续梁计算：
Mmax=-0.105qQl2=-0.105×48.52×9002=-1.22×106N.m
σmax=Mmax/Wxj=-1.22×106/（8.18×103）=149.14MPa＜[σ]=215MPa
∴钢管强度满足要求！
挠度验算：
E=2.06×105N/mm2，
ωmax=0.632ql4/100EIxj=0.632×16.17×9004/（2.06×2.44×1012）
=0.53mm＜[f]=900/800=0.75mm
∴挠度满足要求！
支点反力：
Tmax=0.9×16.17×0.9=13.1KN
e:
侧墙横撑计算：
横撑检算（采用Q235φ48×3.5钢管）[λ]=150;回旋半径：
i=（I/A）0.5
荷载：
每根横撑承受侧向水平力Tmax=13.1KN
横撑按两端铰接，受压长度L0=120cm，
几何性质：
钢管截面积：
A=π×（482-412）/4=489mm2
I=π×（484-414）/64=1.218×105mm4；W=π×（483-413）/32=4.09×103mm3
回旋半径：
i=（I/A）0.5=15.8mm
容许长细比检算:
λ=1200/15.8=76＜[λ]=150
压杆稳定性检算：
查表：
∮=0.807（∮—轴心受压稳定折减系数）
σmax=N/∮A=16.2×103/（0.807×489）=29.4Mpa＜[σ]=215Mpa
∴稳定性满足要求！
（3）顶板模板及其支撑体系检算见楼板支撑架立面简图（3-7）。
采用15mm竹胶板模板，上层横向10×10cm肋木，间距30cm（中心至中心）下层纵向10×10cm肋木，间距90cm，碗扣脚手支架单元90×90×90cm。
[σ]=15MP。
图3-7楼板支撑架立面简图
a:
计算解析：
力传递过程：
面板-木方-托梁-顶托（或扣件）-立杆详见图3-8顶板模板示意图。
图3-8顶板模板示意图
竹胶板模板（12mm）：
按单位宽度1.0m的跨度0.3m的5跨连续板计算。
1）荷载：
顶板厚300mm钢筋混凝土自重:
G1=0.3m×25KN/m3=7.5KN/m2
模板自重:
Gm=0.6KN/m2
施工荷载:
qs=1.5KN/m2
混凝土振捣荷载:
qs=2.0KN/m2
强度计算荷载：
qQ=[（7.5+0.6）×1.2+3.5×1.4]×0.9=26.7KN/m
挠度计算荷载：
qf=（7.5+0.6）×1.2×0.9=22.2KN/m
注：
分项系数为1.2，折减系数为：
0.9。
2）几何性质：
WX=1000×122/6=2.4×104mm3
IX=1000×123/12=1.44×105mm4
3）强度：
弯矩:
Mmax=0.105ql2=0.105×26.7×0.32=0.25KNm
σmax=Mmax/Wxj=0.23×106/（2.67×104）
=8.61MPa＜[σ]=15MP
∴强度满足要求!
4）挠度:
fmax=0.632ql4/100EI=0.632×22.2×3004/（9×1.44×1010）
=1.1mm＜[f]=300/250=1.2mm
∴挠度满足要求!
b:
横肋木（跨度按下肋木间距90cm的四跨连续梁计算）：
[σ]=15MPE=9000N/mm2
荷载（竹胶板传来支反力）：
强度计算荷载：
qQ=26×0.2=5.2KN/m
挠度计算荷载：
qN=22.2×0.2=4.4KN/m
几何性质：
W=100×1002/6=1.67×105mm3；
I=100×1003/12=8.33×106mm4
弯矩:
Mmax=0.107ql2=0.107×5.2×0.62=0.2KN·m
σmax=Mmax/Wxj=0.2×106/（1.67×105）=1.2MPa<[σ]=15MPa
∴满足要求!
挠度:
fmax=0.644ql4/100EI=0.644×4.4×6004/（0.9×1.44×1012）
=0.4mm≤[f]=600/400=1.5mm
∴挠度满足要求!
c:
10×10cm纵肋木；[σ]=13MPa（按跨度90cm四跨连续梁计算）：
荷载:
强度：
PQ=26×0.6=15.6KN/m
挠度：
PN=22.2×0.6=13.3KN/m
几何性质：
Wx=100×1002/6=1.67×105mm3；
I=100×1503/12=28.1×106mm4
强度：
Mmax=0.107PQl2=0.107×15.6×0.92=1.35KNm
σmax=Mmax/Wxj=1.35×106/（1.67×105）=8.1MPa＜[σ]=13MPa
∴强度满足要求!
④挠度：
fmax=0.632PNl4/100EI=0.632×13.3×94×109/（0.9×28.1×1012）=2.18mm＜900/400=2.25mm
∴挠度符合要求!
d:
碗扣脚手支架单元为0.6m×0.9m×0.9m；[f]=30KN；折减系数为：
0.9。
承载力核算：
每根立杆担荷载P=26×0.6×0.9=14KN＜[F]=30KN
∴承载力满足要求！
（4）框架梁模板及其支撑体系检算
大梁模板及其支撑系统：
按顶板大梁截面尺寸1.2×1.7m进行计算。
采用15mm竹胶板模板；上层10×10cm肋木间距30cm；下层10×10cm肋木间距60cm，碗扣脚手支架单元90×90×90cm。
a:
荷载计算：
钢筋混凝土大梁自重:
G1=1.2×1.7×25KN/m3=3651KN/m2
模板自重:
Gm=0.6KN/m2
施工荷载:
qs=1.5KN/m2
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