钱桥钢管交易中心悬挑脚手方案.doc

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钱桥钢管交易中心商务办公楼工程悬挑脚手施工方案

§1、工程概况

钱桥钢管交易中心商务办公楼工程总建筑面积为39572m2,建筑层数为25F，首层层高为6m，二、三层层高为5.3m，以上标准层层高为３.75m，女儿墙高度为100.75m。

其结构形式为外部框架、中间筒体结构。

§2、脚手架设置方案

1、外脚手架采用下撑上拉式型钢悬挑脚手架，分别在6F、11F、16F、21F分段进行悬挑，各段悬挑高度分别为18.75m。

　　　2、4F以下采用普通钢管搭设落地脚手架。

　　　3、由于该悬挑脚手架悬挑长度大于1800mm，所以在脚手架悬挑工字钢计算时，考虑了下撑及上拉两个方案，经过计算后确定需采取下撑及上拉同时作用的方案。

§3、脚手架材料选用

1、钢管采用Φ48×2.75，钢管的壁厚不得小于2.75mm。

2、扣件（直角、转向、对接）材质符合符合国家《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

3、脚手板采用竹脚手片。

栏杆挡板采用竹笆片脚手板挡板。

4、安全网采用墨绿色阻燃密目网。

5、外脚手架与建筑物之间的内档防护采用多层模板。

6、下撑式型钢悬挑水平钢梁采用16号工字钢,斜撑杆采用[5槽钢（局部采用[8槽钢﹚。

7、水平钢梁与楼板压点采用Φ16螺栓，压型角钢L63*63*6mm。

8、钢丝绳预埋拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋。

§4、脚手架构造

4、1脚手架参数

1、双排脚手架搭设高度为18.75m，立杆采用单立杆；

2、搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.4m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；

3、内排架距离墙长度为0.30m；

4、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

5、横杆与立杆连接方式为单扣件；

6、连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.2m，采用扣件连接；

7、连墙件连接方式为双扣件。

4、2竹脚手片的铺设

1、竹脚手片主筋应垂直于纵向水平杆方向铺设，四角采用镀锌钢丝绑扎在纵向水平杆上。

2、自顶层作业层的脚手板连续两层满铺，向下计隔层满铺。

4、3内档防护

各分段悬挑脚手架在底层及中间设内档防护。

4、4连墙件布置

1、连墙杆采用短钢管在结构梁中进行预埋，连墙杆与脚手架的主节点采用双扣件连接，距离不小于30cm。

2、连墙杆呈水平并垂直于墙面进行设置，自底部第一根纵向水平杆起开始设置。

3、连墙杆呈梅花型布置，连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.2m。

4、5剪刀撑设置

1、每道剪刀撑搭设不大于6跨，斜杆与水平夹角在45～60°之间。

2、剪刀撑自下而上连续搭设，中间间距不得大于15m。

3、剪刀撑斜杆接头采用3个扣件搭接连接。

4、剪刀撑斜杆采用转向扣件固定在与之相连的横向水平杆的伸出端或立杆上。

转向扣件中心线与主节点的间距不大于15cm。

4、6外围防护

脚手架外侧采用墨绿色阻燃密目网封闭。

架体底部采用小眼网进行兜底封闭。

§5、脚手架的搭设

1、按脚手架的柱距、排距摆放预埋螺栓。

混凝土浇筑完毕强度等级大于C20后进行悬挑型钢的安放。

2、杆件搭设顺序：

纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步横向水平杆→连墙杆→第二步横向水平杆……

3、搭设立杆相邻杆件对接接头不得在同一个高度内。

4、当搭接有连墙件的构造时，搭设完该处的立杆、纵横向水平杆后立即设置连墙件。

5、封闭式脚手架同一步纵向水平杆必须四周交圈。

6、剪刀撑、立杆、纵横水平杆等扣件的中心线距主节点的距离不得大于15cm。

7、栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的内侧。

上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度15cm。

附件：

普通型钢悬挑脚手架计算书

附件：

型钢悬挑脚手架平面布置图

附件：

型钢悬挑脚手架螺栓预埋节点图

普通型钢悬挑脚手架计算书

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18.75m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.4m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.95m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×2.75；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.2m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏无锡，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1219；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

4层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.05m，建筑物内锚固段长度2.45m。

锚固压点螺栓直径（mm）:

16.00；

楼板混凝土标号:

C30；

6.受压支杆参数

支杆与墙支点距离为（m）:

3.300；

最里面支点距离建筑物1.5m,支杆采用5号槽钢。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.031kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×1.05/（2+1）=1.05kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.031+1.2×0.105=0.163kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.163×1.42+0.10×1.47×1.42=0.314kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.163×1.42-0.117×1.47×1.42=-0.369kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.314×106,0.369×106）/4180=88.278N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=88.278N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.031+0.105=0.136kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×0.136×14004/（100×2.06×105×100400）+0.990×1.05×14004/（100×2.06×105×100400）=2.101mm；

大横杆的最大挠度2.101mm小于大横杆的最大容许挠度1400/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.031×1.4=0.043kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×1.05×1.4/（2+1）=0.147kN；

活荷载标准值：

Q=3×1.05×1.4/（2+1）=1.470kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.043+0.147）+1.4×1.47=2.286kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.031×1.052/8=0.005kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=2.286×1.05/3=0.8kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.805kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.805×106/4180=192.624N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=192.624N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.031×10504/（384×2.06×105×100400）=0.023mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.043+0.147+1.47=1.66kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1659.98×1050×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×100400）=3.298mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.023+3.298=3.321mm；

小横杆的最大挠度为3.321mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.031×1.4×2/2=0.043