移动模架施工组织设计.doc

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杭州湾跨海大桥建设项目

北引桥30+（9*50）和

3*（8*50）连续箱梁

（MSS移动模架施工法）

施

施

工

组

织

设

计

浙江省交通工程建设集团有限公司

杭州湾跨海大桥Ⅰ合同项目经理部

目　　　　录

第一章 编制依据范围和原则　

第二章工程概况

第三章MSS移动模架介绍

第四章MSS移动模架现浇预应力连续箱梁施工工艺

第五章施工总体安排

第六章质量保证措施

第七章安全保证措施

第八章文明施工措施

第九章防汛防台应急预案

附件：

1、箱梁施工组织机构框图

2、砼浇注顺序示意图

3、施工工艺流程图

4、施工步骤图

第一章编制依据范围和原则

一、编制范围

杭州湾跨海大桥I合同桥梁A15-A25跨及A33-A56跨上部结构采用MSS移动模架现浇的50m预应力钢筋砼连续箱梁。

二、编制依据

1、杭州湾跨海大桥招标文件、杭州湾跨海大桥专用技术规范及实施性施工组织设计。

2、杭州湾跨海大桥施工图第五卷第一册北引桥第三分册上部结构

（二）、（五）设计图。

3、交通部《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。

4、挪威NRS提供的MSS移动模架操作手册。

三、编制原则

1、根据MSS移动模架施工的特点，结合其它工程项目施工经验，制定科学合理工艺流程，通过精细管理，提高箱梁施工质量，确保安全生产，并配置相应的人力、设备、材料资源。

2、采取平行组织，流水作业施工。

科学合理安排主次施工顺序。

3、坚持专业化施工，安排经验丰富的专业化施工队伍。

4、坚持高起点、高标准、高质量、高效率、严要求的标准化施工管理。

强化工程施工质量，努力实现优质工程目标，争创国家鲁班奖。

第二章　工程概况

一、预应力连续箱梁主要尺寸

杭州湾跨海大桥I合同北引桥A15-A25墩上部结构为1联（30+9X50）M预应力斜腹板连续箱梁和A33-A56墩上部结构为3联（8X50）M预应力斜腹板连续箱梁。

连续梁箱梁横桥向为两个单箱单室箱梁，对称并列布置，两箱间距为1.2m，分成两个独立系统。

箱梁梁高均为2.8m，梁体采用斜腹板，箱梁顶板宽15.8m，设2%横坡，箱梁底板宽6.8m，水平布置。

箱梁梁体两翼悬臂长度为3.9m。

全联顶板厚度为25cm，底板为变厚度，支点处为50cm，跨中为25cm，腹板亦为变厚度，腹板厚为50～80cm。

（30+9X50）M连续箱梁横隔板沿梁全长共设置11道，端支点隔板厚度为100cm，主孔支点隔板厚度为120cm。

（8X50）M连续箱梁横隔板沿梁全长共设置9道，端支点隔板厚度为100cm，主孔支点隔板厚度为120cm。

二、施工顺序及节段划分

预应力砼连续箱梁采用C50砼，氯离子渗透系数要求≤1.5×10－12m2/s。

（30+9X50）M连续箱梁全联划分十个浇筑节段，（8X50）M每联划分八个浇筑节段。

其中（30+9X50）M连续箱梁起始跨（30＋10＝40m）采用支架法现浇施工，标准跨即B节段50m有8个节段，端跨即C节段为40m，每跨在距墩中支点10m处设横向工作缝。

（8X50）M连续箱梁起始跨即A节段为50＋10＝60m，标准跨段即B节段为50m有6个节段，端跨即C节段为40m，每跨在距墩中支点10m处设横向工作缝。

三、预应力体系

1、纵向预应力钢束布置

全桥纵向预应力束采用12-7Φ5及7-7Φ5钢绞线，钢绞线的抗拉强度为Ryb=1860Mpa，低松弛、7Φ5钢绞线公称面积140mm2，钢束按其位置可分为两种类型连续钢束：

12-7Φ5钢绞线采用内径Φ76MM的波纹管制孔，15－12锚具锚固；

7-7Φ5钢绞线采用内径Φ59MM的波纹管制孔，15－7锚具锚固；

连续钢束采用单端张拉，其余纵向束采用两端张拉，钢束的锚下控制张拉力为分别为2343KN及1367KN，以张拉力为主，张拉力与伸长量双控。

　　每个节段的连续钢束，在横截面上必须对称张拉，先张拉腹板束，再张拉顶、底板束。

非连续钢束在全联混凝土浇筑完毕后，从首段逐孔对称张拉非连续钢束，先长束，后短束。

2、横向预应力筋

箱梁顶板横向预应力均为3-7Φ5钢绞线，钢绞线的抗拉强度也为Ryb=1860Mpa，低松弛、7Φ5钢绞线公称面积140mm2，采用内径55×21MM的扁形波纹管，15－3扁形锚具；每根钢绞线锚下控制张拉力为195.3kN,采用单端、交替张拉，以张拉力为主，张拉力和伸长量双控的方式锚固。

　　箱梁横隔墙预应力为5-7Φ5钢绞线，锚下控制张拉力为976KN，采用内径Φ55MM的波纹管制孔，15－5锚具。

采用两端张拉，以张拉力为主，张拉力和伸长量双控的方式锚固。

预应力管道灌浆均采用真空压浆工艺。

三、主要工程数量：

箱梁C50砼　　　37382m2，

钢筋　　　　　　5711T，

钢绞线　　　　　1960T，

锚具　　　　　　17522套,

连接器1920套

支座　　　　　　144个，

塑料波纹管　　　253872M,

钢料　　　　　　56.3t。

第三章：

MSS移动模架介绍

1.0简介

本项目所使用的MSS移动模架是由挪威NRS公司设计，中港集团天津船舶工程有限公司制造。

根据工程进度的需要采用两套MSS移动模架设备。

该设备主要由托架、主梁、前后鼻梁、横梁、推进小车、挂梁、内外模系统、操作平台及吊架等几部分组成。

（各部件具体构造见下图）。

托架

1.1 主要技术参数

·最大浇筑长度50m+10m

·标准浇筑长度40m+10m

·桥面宽度15.8m

每延米荷载27t/m

·浇筑时系统宽度11.36m

·推进时系统宽度17.80m

·托架宽度18.34m

·上部结构宽度，平台17.28m

·浇筑时结构高度 9242mm（FixedDimension）

·墩柱距离50m（Fixed）

·主梁高度（内部尺寸）3.4m

·最大纵坡+/-2%

.设备各部件大约重量

·主梁291t

·横梁46t

·前后鼻梁117t

·推进小车21t

·托架75t

·走道平台23t

·外模148t

·门型吊架10t

·后吊架25t

·中央吊架11t

·前支撑横梁7t

·后推进滑车8t

合计:

782t

1.2 风速

设备限制风速如下：

·设备推进 12m/s.

·混凝土浇注 22m/s

设备采取安全措施 38m/sec

2.0主要部件描述

2.1托架（见图1、2、3、4、）

系统在浇筑混凝土及移动施工时产生的荷载由托架支撑，托架附着在桥墩上，将托架所受垂直荷载通过墩身传递至桥墩承台、桩基受力。

托架由一根水平钢梁及两根钢斜撑构成三角形架。

水平钢梁顶部设有供推进工作车横移的轨道，托架下支点直接锚入墩身预留孔内（墩身施工时，在两侧预留0.50m×0.52m×0.90m孔洞），主要承受竖向作用力；一对托架在上下支点分别采用12根和2根精扎螺纹钢筋连接，主要起连接和承受水平作用力，上部12φ36精扎螺纹钢筋每根预紧张拉力为500KN，总计12×500KN＝6000KN，利用千斤顶循环张拉三次，确保每根精扎螺纹钢筋均匀受力。

托架与墩身之间加垫20㎜厚氯钉橡胶，以保护墩身混凝土不受损坏。

托架为一固定钢桁架结构，其具有高强度和大刚度的特点，一对托架重约28吨。

本项目A16～A19墩采用型钢加工临时塔架承受竖向作用力。

A20～A32墩（包括移动模架过50＋3×60＋50、50＋80＋50联）的托架下支点采用钢柱支撑，柱承受竖向力，A33～A57墩则采用托架下支点直接锚入墩身预留孔承受竖向作用力。

图1:

托架总图

图2:

托架安装到位

图3托架上部

图4托架下部

2.2推进小车（见图5、6、7）

推进小车是主梁的导向构件，为设备的关键部分，仅在设备推进时受力。

图5推进小车安装示意图

图6推进小车前视图

反作用力支撑板专为安全设计，正常推进中不受力，在横梁合拢后升起主梁前必须卸下。

图7:

外侧滑板与反作用力支撑板

推进小车底部滑板通过横向液压件推动在托架滑轨上滑动，每次行程在250至500MM之间，小车可左右推进。

（见图8）

图8:

横向推进油缸

纵向推进油缸安装在中间，推进时行程在500至1000MM。

如果需要亦可作反向推进。

（见图9）

图9:

纵向推进油缸

2.3主梁（见图10）

系统两侧各设一根主梁，它是主要承力结构。

本合同段现浇箱梁最长施工跨径为60m，因此两侧主梁拼装为65m长。

主梁截面为箱形钢结构，梁高3.42m。

主梁内设置斜撑及隔板等，以提高主梁局部承载能力及抗扭刚度。

同时在主梁内、系统顶升支点及横梁连接处作局部加强构造。

主梁为便于运输分为8至12米一节，在现场以高强螺栓连接成整体。

在主梁两侧腹板下方设有系统纵向滑移所必需的轨道，两端设置与鼻梁连接的铰支座。

主梁上设置了承重力为40吨的吊耳，当起吊整片主梁时，位于主梁两端的吊耳将被使用（一端一部吊车）。

在主梁外侧设有4节平衡块，在推进是对主梁起平衡作用。

主梁尺寸为b=1.8m,h=3.4m,L=65m，由10至70MM厚的钢板构成。

（见图2.3）

图10主梁

2.4鼻梁

鼻梁有前后梁，设置在主梁前后两端，在系统纵向滑移时，起导向及纵向平衡作用。

为减少结构自身荷载，前鼻梁采用了三角形钢桁架结构，每根长4