混凝土结构模板工程施工方案.doc
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祥龙花园E幢之一商住楼
砼框架结构梁板模板工程
施
工
方
案
施工单位:
台山市工业建联建筑工程有限公司
编制人:
技术负责人：
编制日期:
2007年9月
施工组织设计（方案）报审表
工程名称：
金海湾第二期9号住宅楼编号：
致：
台山市信力工程建设监理有限公司
我方已根据的有关规定完成了金海湾第二期9号住宅楼工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查。
附：
门式架搭设施工方案
承包单位（章）
项目经理邝健华
日期2009年3月1日.
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师.
日期.
总监理工程师审核意见：
项目监理机构.
总监理工程师.
日期.
目录
一、工程概况
二、模板支撑系统选材
三、梁、板底模板支撑
四、模板支撑系统验算
（一）设计参数
（二）楼板模板支撑验算
（三）梁模板支撑验算（200×600）
五、模板支撑系统施工措施
六、模板支撑系统的拆除
七、质量保证措施
八、安全组织保证措施
九、模板拆除安全措施
附：
梁板底模板支撑平剖面、大样图
模板工程验收表（单列）
梁板模板施工技术方案
一、工程概况：
本工程位于台山市台城镇城西龙田里自编41号，由台山市工业建联房地产开发公司开发，台山市工业建联建筑工程有限公司承建，八层（设夹层）砼框架结构，建筑面积2018.63㎡。
本项目工程层高3m，屋面标高27m，梁最大截面200×600㎜，大多数截面200×500㎜、180×500㎜；楼板跨度3.0～4.5m，楼板厚度100、120㎜，砼强度等级夹层～天面C20。
梁、板底采用满堂红圆木支撑系统，模板工程量约3000㎡。
二、模板支撑系统选材：
1、立柱（顶撑）：
采用松（杂）木，梢径＞φ55㎜；
2、顶撑底脚垫板：
20厚松木板；
3、纵、横向水平拉杆、剪刀撑：
20厚松木板；
4、楼板模板底纵、横向楞木：
60×80松木枋；
5、梁底、侧模板：
20厚松木板，按不同截面制作成定型模板（底板、侧模板拼接底板、立档采用20厚松木板）；
6、梁底立柱（顶撑）；制作成琵琶撑，顶部横杆采用50×70㎜松木枋，两侧斜撑采用20厚松木板；
7、楼板模板：
20厚松木板，面铺黑铁皮；
8、梁侧压脚板、侧模斜撑：
采用20厚松木板。
9、梁侧模板立档：
为120×20㎜松木板。
三、梁、板底模板支撑布置
1、梁：
采用圆木杆顶撑，200×600㎜顶撑间距400㎜，200×500㎜，顶撑间距450㎜；180×500㎜，顶撑间距500㎜。
2、楼板：
本项目工程楼板跨度3.0～4.5m，楼板跨度各异，现按以下尺寸进行模板布置：
跨度3.3～4.5m板底设二排纵楞（大龙骨）；楼板跨度＜3.3m以下，板底设一排纵楞（大龙骨）；顶撑间距400㎜，横楞（小龙骨）间距300㎜。
四、板支撑系统验算：
（一）、设计参数：
1、梁验算截面选择，按选择最不利截面验算的原则，本项目工程框架梁最大截面200×600㎜，大多数梁截面200×500㎜、180×500㎜，次梁180×500㎜。
现按200×600㎜截面梁和板厚120㎜进行验算。
2、材料参数：
松木枋、圆木杆，抗弯fm=13N/mm2、抗压fc=10N/mm2、抗剪fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9×103N/mm2。
3、荷载参数：
新浇砼自重24.0KN/m3，梁钢筋自重1.5KN/m3、板钢筋自重1.1KN/m3，楼模板0.3KN/m2，梁模板0.5KN/m2，施工荷载2.5N/m2，倾倒砼时产生的垂直荷载4.0KN/m2。
荷载分项系数：
恒荷载1.2，活荷载1.4。
（二）楼板模板支撑验算：
1、横楞木（小龙骨）验算
1）荷载计算：
横楞木选用松木枋，截面60×80mm，据上述板底支撑布置，横楞支撑最大跨度为1.65m，间距300mm。
底模板自重：
0.3×0.3=0.09KN/m
砼自重：
24×0.12×0.3=0.864KN/m
钢筋自重：
1.1×0.12×0.3=0.04KN/m
恒荷载设计值：
g1=1.2×（0.09＋0.864＋0.04）=1.19KN/㎡
板底承受活荷载标准值：
施工人员荷载：
2.5×0.3=0.75KN/m
活荷载设计值：
g2=1.2×0.75=0.9KN/m
总竖向荷载：
g=g1＋g2=1.19＋0.9=2.09KN/m
2）内力计算：
木枋长度一般为2m，横楞支撑按最大跨度1.65m，应按简支梁计算。
计算简图：
g=2.09KN/m
AB
1650
最大弯矩：
Mmax=1/8gL2=1/8×2.09×1.652=0.711KN·M
支座反力：
RA=RB=1/2gL=1/2×2.09×1.65=1.72KN
另按跨中以集中荷2.5KN，比较两者所得的弯矩值，按其中最大者采用。
注：
根据现场实际情况，最大施工荷载不会超过2.5KN，故P=2.5KN，不乘以荷载分项系数。
计算简图：
g1
P
P=2.5KN
g1=1.19KN/m
AB
1650
M＇max=1/8g1L2＋1/4PL=1/8×1.19×1.652＋1/4×2.5×1.65=1.436KN·m
经计算比较：
Mmax＜M＇max，按M＇max值验算横楞强度
3）强度验算：
横楞需要截面抵抗矩：
Wn=M/fm=1.436×106/13=110462mm3
底板横楞截面60×80松木枋，板底横楞间距300㎜，施工集中荷载P=2.5KN，强度度验算时其承受荷载按两根横楞同时承担，故截面抵抗矩[Wn]按两根横楞计算。
[Wn]=2×[（1/6）bh2]=2×[（1/6）×60×802]=128000mm3＞Wn=110462㎜3
经验算，满足要求。
4）剪应力验算：
V=RA=1.72KN
τmax=3V/（2bh）=3×1.72×103/（2×60×80）
=0.54N/mm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。
5）挠度验算：
挠度验算荷载组合进行挠度验算时，不考虑活荷载，g1=1.19KN/m则：
WA=5g1L4/384EI=5×1.19×16504/[384×9×103×（60×803/12）]=5mm
而[WA]=L/400=1650/400=4.1MM＜WA，比较接近，基本满足要求。
2、纵楞验算
1）内力计算：
纵楞采用松木枋，截面60×80㎜，顶撑（立柱）间距400㎜，一般木枋长度为2.0m，按五跨连续梁计算。
横向楞木（小龙骨）每跨按一个集中力作用于纵向楞木（大龙骨）上，因横楞的间距300㎜，顶撑（立柱）间距为400㎜，因此，作用于纵楞上的集中力：
P=2RA·400/300=2×1.72×400/300=4.59KN。
PPPPP
123321P=4.59KN
400400400400400
查得五跨连续梁系数：
Km=0.171Kv左=-0.658Kf=1.097
最大弯矩：
Mmax=KmPL=0.171×4.59×0.4=0.314KN·m
2）强度验算：
需要截面抵抗矩，Wn=M/fm=0.314×106/13=24154mm3
60×80mm截面抵抗矩，[Wn]=64000mm3
经验算[Wn]＞Wn符合要求。
3）剪应力验算：
V=KVp=-0.658×4.59=3.02KN
剪应力：
τmax=3V/（2bh）=3×3.02×103/（2×60×80）=0.943N/mm2
经验算，τmax＜fv=1.4N/mm2，符合要求
4）挠度验算：
WA=Kf=KfpL3/100EI=1.097×4.59×4003/[100×9×103（60×803/12）]
=0.00014mm
而[WA]=L/400=400/400=1.0mm＞WA，符合要求。
3、顶撑（立柱）强度验算：
1）荷载计算：
每根顶撑受力面积，立柱间距400㎜，横楞跨度1.65m，其受力面积：
A=0.4×1.65=0.66㎡。
模板自重：
0.3×0.66=0.198KN
砼＋钢筋自重：
25.1×0.12×0.66=1.988KN
施工人员荷载：
2.5×0.66=1.65KN
总竖向荷载设计值：
N=1.2×（0.198＋1.988）＋1.4×1.65=4.933KN
楼板底顶撑采用松（杂）木杆，间距400㎜，轴心压力N=R=4.784KN，木杆梢径选用φ55㎜，其横截面面积AO=2375mm2。
计算长度：
顶撑在中间两个方向设一道水平拉杆，楼层高度L=3.0m，计算长度LO=L/2=3000/2=1500㎜，长细比：
λ=LO/i=LO/0.25d=1500/0.25×55=109
当λ＞91时，轴心受压构件稳定系数
φ=2800/λ2=2800/1092=0.2357
顶撑稳定性强度：
f=N/φAO=4.933×103/0.2357×2375
=8.8N/mm2＜fc=10N/mm2，符合要求。
（三）梁模板支撑验算（200×600㎜）：
1、底模板验算：
1）荷载计算：
梁底模、侧模跨度均为400m，底模承受恒荷载标准值：
底模板自重：
0.5×0.2=0.10KN/m
砼自重：
24×0.2×0.6=2.88KN/m
钢筋自重：
1.5×0.2×0.6=0.18KN/m
恒荷载设计值：
g1=1.2×（0.10＋2.88＋0.18）=3.79KN/m
底模承受活荷载标准值：
振动荷载：
2.0×0.2=0.4KN/m
活荷载设计值：
g2=1.4×0.4=0.56KN/m
总竖向荷载：
g=g1＋g2=3.79＋0.56=4.35KN/m
2、内力计算：
底模按三跨连续梁计算，按最不利荷载布置。
g=4.35KN/m
1221
400400400
查得系数：
Km=-0.10,Kv左=-0.60,Kv右=0.50,Kf=0.677
最大弯矩：
Mmax=KmgL2=-0.10×4.35×0.42=0.07KN·m
需要截面抵抗矩：
Wn=M/f
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