悬挑式物料平台专项施工方案.doc
《悬挑式物料平台专项施工方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《悬挑式物料平台专项施工方案.doc（12页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
中交地产青岛城阳夏庄项目悬挑式卸料平台专项施工方案
A2施工方案报审表
工程名称：
中交地产青岛城阳夏庄项目编号：
致：
中交地产青岛城阳置业有限公司（建设\监理单位）
我方已根据现场实际情况完成了中交地产项目二期工程悬挑式卸料平台施工方案的编制工作，并经我单位审查批准，现上报请予以审查。
附件：
中交地产项目二期工程悬挑式卸料平台专项施工方案
承包单位（章）：
项目经理：
日期：
（建设单位）专业监理工程师审查意见：
（建设单位）专业监理工程师：
日期：
（建设单位）总监理工程师审核意见：
（建设单位）项目监理机构（章）：
（建设单位）总监理工程师：
日期：
10
中交地产青岛城阳夏庄项目经理部
中交一航局第二工程有限公司
中交地产青岛城阳夏庄项目工程
悬挑式卸料平台
专项施工方案
中交一航局第二工程有限公司
2013年07月05日编制
悬挑式卸料平台施工方案
一、工程概况
中交地产二期工程的主要结构形式为剪力墙结构体系，单体最高层为14层，最低21层。
设计年限：
50年；抗震烈度：
六度；建筑耐火等级：
地下一级，地上二级；防水等级：
屋面防水等级为II级，地下室防水等级为一级，结构形式：
剪力墙结构，框架结构，基础形式为筏基。
二、悬挑物料平台设置说明
1.悬挑物料平台设置位置
根据本工程的平面布置及塔吊的安装位置和吊臂的摆幅，结合施工场地的实际情况，卸料平台的搭设位置，每层设置两处。
说明：
根据料台宽度原结构洞口尺寸不满足要求的，提前在剪力墙根部预留洞口。
2、悬挑物料平台尺寸与材料
本工程卸料平台采用槽钢或工字钢悬挑搭设，悬挑主梁采用2条[16a槽钢或16I，次梁采用[16a槽钢，间距1.2米，次梁与主梁焊接；平台护栏用钢管焊接，1.5米高。
平台悬挑长度4.2米，宽2.2米，主梁锚入楼面1.8米。
整个平台与护栏焊接成整体，使用时采用塔吊吊装。
与埋设于楼面的Φ16钢筋环与结构连结；每条悬挑梁前端采用φ15的钢丝绳进行吊拉卸荷，吊拉点设置2处。
三、悬挑物料平台参数
1.荷载参数
脚手板类别：
木脚手板，脚手板自重（kN/m2）：
0.35；
栏杆、挡板类别：
木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：
0.14；
施工人员等活荷载（kN/m2）:
1.20，最大堆放材料荷载（kN）:
8.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离（m）：
1.60，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：
2.50；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：
2.80；
钢丝绳安全系数K：
6.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：
16a号槽钢槽口水平[；
次梁材料类型及型号：
16a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld（m）：
1.20，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：
1.70。
4.卸料平台参数
水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：
4.20，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：
1.80，
平台计算宽度（m）：
2.20。
四、悬挑物料平台验算
1、次梁的验算
次梁选择16a号槽钢槽口水平[，间距1.2m，其截面特性为：
面积A=21.95cm2；
惯性距Ix=866.2cm4；
转动惯量Wx=108.3cm3；
回转半径ix=6.28cm；
截面尺寸：
b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.1、荷载计算
（1）脚手板的自重标准值：
本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35×1.20=0.42kN/m；
（2）型钢自重标准值：
本过程采用16a号槽钢槽口水平[，标准值为0.17kN/m
Q2=0.17kN/m
（3）活荷载计算
1）施工荷载标准值：
取1.20kN/m2
Q3=1.20kN/m2
2）最大堆放材料荷载P：
8.00kN
荷载组合
Q=1.2×（0.42+0.17）+1.4×1.20×1.20=2.72kN/m
P=1.4×8.00=11.20kN
1.2、内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：
Mmax=ql2/8（1-m2/l2）2+pl/4
经计算得出:
Mmax=（2.72×2.202/8）×（1-（0.002/2.202））2+11.20×2.20/4=7.81kN·m。
最大支座力计算公式:
R=[P+q（l+2m）]/2
经计算得出:
R=（11.20+2.72×（2.20+2×0.00））/2=8.59kN
1.3、抗弯强度验算
次梁应力：
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值σ=7.81×103/（1.05×108.30）=68.66N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值σ=68.656N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
1.4、整体稳定性验算
σ=M/φbWx≤[f]
其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh）×（235/fy）
经过计算得到φb=570×10.00×63.00×235/（2200.00×160.00×235.0）=1.02；
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
得到φb'=0.794；
次梁槽钢的稳定性验算σ=7.81×103/（0.794×108.300）=90.84N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算σ=90.84N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
2、主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：
面积A=21.95cm2；
惯性距Ix=866.2cm4；
转动惯量Wx=108.3cm3；
回转半径ix=6.28cm；
截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；
2.1、荷载验算
（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：
本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；
Q1=0.14kN/m；
（2）槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m
静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.14+0.17）=0.37kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；
2.2、内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN·m）
悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）
从左至右各支座反力：
R[1]=8.342kN；
R[2]=7.835kN；
R[3]=-2.147kN。
最大支座反力为Rmax=7.835kN；
最大弯矩Mmax=6.996kN·m；
最大挠度ν=0.045mm。
2.3、抗弯强度验算
σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值σ=6.996×106/1.05/108300.0+1.15×104/2195.000=66.753N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值66.753N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！
2.4、整体稳定性验算
σ=M/（φbWx）≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh）×（235/fy）
φb=570×10.0×63.0×235/（4100.0×160.0×235.0）=0.547；
主梁槽钢的稳定性验算σ=6.996×106/（0.547×108300.00）=118.01N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算σ=118.01N/mm2小于[f]=205.00,满足要求！
3、钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；
RUi--拉钢绳的轴力（kN）；
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi=Sin（ArcTan（2.8/（2.5+1.6））=0.564；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：
RUi=RCi/sinθi；
RUi=8.342/0.564=14.79kN；
4、钢丝拉绳的强度验算
选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝132kN；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。
α＝0.82；
K--钢丝绳使用安全系数。
K＝6。
得到：
[Fg]=18.04kN>Ru＝14.792kN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
5、钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=14792.
升级会员 