建筑模板方案.doc
《建筑模板方案.doc》由会员分享,可在线阅读,更多相关《建筑模板方案.doc(27页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
![建筑模板方案.doc](https://file1.bdocx.com/fileroot1/2022-10/31/3b7f79f9-111d-48fa-b894-0c60e36fb047/3b7f79f9-111d-48fa-b894-0c60e36fb0471.gif)
一、概况
(一)、工程简介
xxxxx商业广场位于xxxxx,建设单位为xxxxx有限公司,勘察单位为xxxx勘察研究院,由xxxx设计研究院设计,xxxxx公司施工。
xx商业广场地下室为现浇钢筋砼框架剪力墙结构,地上部分为钢框架结构体系。
地上建筑面积为67518m2,地下室建筑面积为24568m2,地下一层,地上四层,建筑总高度为23.15m,地下一层层高5.5m,一层为8.0m,标准层为5.0m,地下室底板厚550mm,顶板厚180mm。
地下室柱:
600×600、700×700、600×400等,剪力墙为400厚,地下室顶板梁600×1500、400×1000、400×1200等。
本工程模板量集中在地下室剪力墙及顶板上。
模板工程施工难点在地下室顶板,其大梁尺寸为600×1500,跨度为12M。
(二)、模板选型
本模板工程采用胶合板为主材,方木或槽钢为横竖档、搁栅、柱箍、托木等,支撑采用门型式体系(地下室顶板大梁支撑体系为扣件式钢管架)。
(三)、材料机具
模板:
采用酚醛树脂浸清纸覆面胶合板,规格为1830mmx915mmx18mm;
方木:
50mmx50mm,50mmx100mm,100mmx100mm,70mmx150mm方木,80mmx130mm旁圆松木等。
支撑系统:
MZ型门式钢管架及扣件式钢管架。
配件:
铁钉、铁丝、对拉夹具、夹具螺丝、U型卡、蝶形扣件、L型插销、锁紧器、门架上下顶托、门架连接棒、电锯、电刨、电钻等。
二、模板计算
(一)柱模:
1.柱模配模:
侧模:
柱尺寸为bxh,其中b方向采用同柱宽胶合板,h方向采用h+2x18mm宽的胶合板。
竖档:
采用100mmx100mm方木,间距:
700mm柱宽的竖楞采用三根,分柱宽均等分位置布置;
柱子柱箍采用100mmx100mm方木和50mmx100mm方木,两根为一组,两端以Φ12钢筋拉结;
间距:
400mm,最底部的柱箍离地面中心距离为150mm。
拉结钢筋:
两端用定型卡或对拉螺栓等固定拉紧。
柱底部必须预留清扫口。
柱模示意图如下图所示:
柱模示意图
2.荷载计算:
a)模板计算
砼侧压力
F=0.22γCtOβ1β2V1/2---------------------------------------①
F=γCH---------------------------------------------------------②
式中:
γC=24KN/m3
取砼的平均温度为30oC
tO=200/(T+15)=200/(30+15)=4.4
考虑砼掺缓凝剂,取β1=1.2。
砼坍落度设为110mm—120mm,
取β2=1.15。
考虑商品砼输送泵输送,连续浇筑速度为V=18m/h。
柱砼施工缝留置在梁下5—10cm处,以一层柱为例,H=4.8-0.60-0.05=4.15m。
所以:
F=0.22x24x4.4x1.2x1.15x181/2=136KN/m2
F=24×4.15=99.6KN/m2
取上述两者最小值:
F1=99.6KN/m2
砼侧压力设计值:
F’=F1x分项系数x折减系数
=99.6x1.2x0.85=101.59KN/m2(用于挠度计算)
由于本工程主体结构柱边长均大于300mm,故不考虑振捣砼时产生的荷载标准值,而应考虑倾倒砼时产生的荷载标准值。
设浇筑柱砼使用溜槽、串筒或导管,倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载标准值,查《建筑施工手册》4表17—78:
F=2KN/m2
所以,柱侧模要承受砼压力
F’’=2x1.4x0.85=2.38KN/m2
上述荷载组合:
F=101.59+2.38=103.97KN/m2(用于承载力验算)
取竖楞间距最大的700mmx700mm柱子进行验算。
抗弯强度验算:
化F,F’为线均布荷载
q=Fxl=103.97x1=103.97KN/m=103.97N/mm
q1=F’xl=101.59x1=101.59KN/m=101.59N/mm
计算简图如下:
Mmax=Mb=0.105ql2=0.105x103.97x(1300/5)2=7.38x105N·mm
截面抵抗矩:
W=bh2/6=1000x182/6=5.4x104mm3
δ=M/W=7.38x105/5.4x104=13.7N/mm2
本工程所使用的模板为普通(酚醛树脂)胶合板,其静曲强度[δ]≥18Mpa=18.0x107=18.0x106/106=18N/mm2
所以δ=13.7N/mm2<[δ]=18N/mm2
∴满足要求
扰度验算:
查《建筑施工手册》表17—88
∴满足要求
b)竖档计算:
计算简图:
本工程采用50mm×100mm方木作为竖楞,取柱箍间距l=400mm,柱砼施工缝留在梁底50mm—100mm处,则竖档实际高度h=(4.8-0.60-0.05)m=4150mm。
砼侧压力的有效压头高度
h=F/γC=101.59/24=4.233m
q1=103.97x103x260/106=27.032N/mm(验算承载能力)
q1’=101.59x103x260/106=26.413N/mm(验算挠度)
计算简图如下
以上四种情况再加以不利情况简化,不考虑连续梁支座的有利影响,则以上情况可简化为以下简图:
抗弯强度验算:
按《建筑施工手册》中表17-88,当a=0.4l时方能按上图右图计算,由于竖档下端的悬臂长度(50mm)与基本跨度(450mm)之比为a/l=50/450=0.11<0.4。
则伸臂端头挠度比基本跨度小,故可近似两跨连续梁计算。
∴符合要求。
挠度验算:
∴符合要求。
C)柱箍计算:
工程采用100mmx100mm方木作为柱箍。
取1300mmx1300mm柱子计算。
计算简图。
q=103.97KN/m2x0.45=46.79KN/m=46.79N/mm
FA=FF=0.394ql=0.394x46.79x1300/5=4.79KN
FB=FE=(0.606+0.526)ql=1.132x46.79x1300/5=13.77KN
FC=FD=(0.474+0.5)ql=0.974x46.79x1300/5=11.85KN
所以,柱箍受力
抗弯强度计算:
MA=MF=30.41×0.125=3.8KN·mm
MB=ME=30.41×0.385-4.79×0.26=10.46KN·mm
MC=MD=30.41×0.645-4.79×0.52-13.77×0.26=13.54KN·mm
∴符合要求
3.工艺顺序:
模板成型→竖档→现场卫生清扫→弹线定位→立模→临时固定→校核垂直度、轴线、尺寸、形状→柱箍→对拉螺栓→粱、板模板……结束→校正垂直度→加固固定。
4.工艺要求:
拼柱模时,以梁底标高为准,由上往下配模,不符合模数部分放到柱根部位处理,或保证柱模的长度模数,不符合部分放到节点部位处理。
配模时应同时考虑柱底预留清扫口。
清扫口在清理卫生后,立即封闭。
模板制作完成后,刷水溶性隔离剂,不得使用废机油。
安装柱模时,应先在基础面(或楼面)上弹主轴线及边线,同一柱列的应先弹两端主轴线及边线,然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。
柱模在模板全部加固完毕后,需及时在浇筑砼前对其垂直度尺寸、形状、轴线、标高等进行技术复核。
支模时,其中的一片初步校正稳定,然后依序安装,合围后,先加固上、下两道箍后进行全面校正、加固。
相邻两柱的模板安装,待校正完毕后,及时架设柱间支撑以满足纵向、横向稳定性的需要。
柱模板应上设排水口,排水口应设在柱砼施工缝面处。
柱模根部须封堵防止跑浆。
梁柱接头处的模板,尽量采用预拼整体安装和整体拆除。
(二)墙模:
1、墙模配模:
墙侧模:
采用整块胶合板(1830mmx915mmx18mm)。
其中垂直方向上模数尺寸为915mm,横向模数尺寸为1830mm。
配模时横向先以1830mm为模数,余下的板归整到墙的一端;竖向配模先以915mm为模数,所剩顶部非模数的余额另按实际尺寸高度配制。
竖档:
上部竖档采用50mmx100mm方木与100mmx100mm方木间隔排置,但在每块胶合板的两端和中部均采用100mmx100mm的方木(共四根),另两根采用50mmx100mm的方木,间距346mm。
即一块整板上钉有6根竖档并分其为五等分间距,模数不合的非整板先在板端钉上竖档(100mmx100mm方木),再按间距346mm设置竖档,确保所有竖档之间的距离小于346mm。
横档:
横档采用两根[100槽钢与两根50mmx100mm/100mmx100mm方木间隔使用。
最底部的横档中心离地面高度约为300mm,即墙底的第一块模板在300mm高度上钻孔设横档,以上以915mm为模数进行安装,墙顶模板利用梁板搁栅做相当于横档的约束。
对拉螺栓:
采用Φ12钢筋对拉螺栓,横向间距同竖档间距(346mm),位置于置于竖档旁;竖向间距同横档间距等,位置位于两根横档之间。
详见下图。
2、荷载计算:
模板计算:
a)从柱模计算得知:
取v=2m/小时
对地下室砼墙进行计算:
层高5m。
砼施工缝留置在暗梁下50mm—100mm处,暗梁高600mm。
计算简图:
砼侧压力标准值:
F1=0.22x24x4.4x1.2x1.15x21/2=50.69KN/m2
F2=24x(4.8-0.6-0.05)=99.6KN/m2
取F1=50.69KN/m2
砼侧压力设计值:
F’=50.69x1.2x0.85=51.7KN/m2(用于挠度验算)
F=51.7+2.38=54.08KN/m2(用于承载力验算)
化F、F’为线均布荷载:
q’=F’xL=51.7x0.915=47.31N/mm
q=FxL=54.08x0.915=49.48N/mm
计算简图如下:
抗弯强度计算:
∴满足要求。
挠度验算:
∴符合要求。
b)竖档计算:
计算简图:
横档间距l=915mm,竖档采用100mmx100mm(l1+l2=4.0m+1.0m)。
砼侧压力的有效压头高度:
h=46.25/24=1.93
q=48.63x346/103=16.83N/mm(用于承载力验算)
q’=46.25x346/103=16N/mm(用于挠度验算)
计算简图如下:
简化以上计算简图,并且不考虑连续梁支座的有利影响则以上情况可简化为:
抗弯强度验算:
则可近似按两跨连续梁计算:
竖档采用100mmx100mm与50mmx100mm方木间隔使用,其计算w值中的b的取值为(100+100)/2=100
(可以使用)
可考虑底部竖档用100mmx100mm方木。
满足要求。
挠度验算:
满足要求。
竖档底部采用一根100mmx100mm的方木。
上部可采用50mmx50mm与100mmx100mm相间隔的方木。
c)横档计算:
取最下部横档。
计算简图
抗压强度验算
F=46.25x0.915x0.356=15.07KN
=F/A=F/bh==2.009N/mm2≤fc=10N/mm2
满足要求。
抗剪强度计算:
满足要求。
d)对拉螺栓计算:
3.工艺顺序:
同柱