平东互通立交主线箱梁模板支架专项施工方案(修改).docx

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省道S366线（珠海大道）金湾互通立交至高栏港段主线改建工程Ⅲ标段平东互通立交主线箱梁模板支架专项施工方案

目录

一、工程概况-------------------------------------------------------------------------2

二、编制依据-------------------------------------------------------------------------2

三、地质条件与地基处理---------------------------------------------------------------2

四、计算书及模板支撑系统图-----------------------------------------------------------3

五、模板制作安装质量要求-------------------------------------------------------------17

六、支架制作质量要求----------------------------------------------------------------18

七、安装拆除的安全技术措施----------------------------------------------------------19

八、材料的性能质量要求及材料数量表--------------------------------------------------19

一、工程概况

工程名称：

省道S366线（珠海大道）金湾互通立交至高栏港段主线改建工程施工Ⅲ标段

工程地点：

珠海市金湾区、高栏港区

本工程为Ⅲ标段，起点桩号为K42+900至终点桩号为K44+260，该标段长度为1.36km，主要工程数量为路基、路面、绿化工程及菱形互通立交1处（平东大道立交）、桥梁拆除重建一处、横穿过路的煤气管道保护涵等工程。

平东大道菱形互通立交注，珠海大道主线桥上跨平东大道。

主线桥起点桩号K43+250.359，桥梁终点桩号为K44+042.299，全长787m，桥宽2x17.25m，下部结构采用薄壁式墩，钻孔灌注桩基础。

上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，孔跨布置：

（4×30）+（4×30）+（4×30）+（30+37+30）+（3×30）+（4×30）+（4×30）共7联26孔，其中第四联跨越平东大道。

箱梁第一、二、三、五、六、七联梁高为1.7m等高连续预应力混凝土箱梁，第四联上跨平东大道，采用变高连续预应力混凝土箱梁，梁高变化范围为1.7m~2.2m。

现浇连续梁采用满堂支架施工，选用单幅2代表性截面（如图）进行支架设计，单幅桥梁支架宽度17.4m，梁底支架最大计算高度7.3m，鱼腹悬臂板底最大计算高度9.0m，支架座落在原珠海大道原混凝土路面上和中分带填筑土地基上。

二、编制依据

1、省道S366线珠海大道（三期）金湾互通立交至高栏港段主线改建工程平东大道互通立交段Ⅲ标施工合同；

2、省道S366线珠海大道（三期）金湾互通立交至高栏港段主线改建工程平东大道互通立交段Ⅲ标施工设计图纸；

3、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011；

4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

5、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术施工规范》JGJ166-2008

6、《木结构设计规范》GB5005

7、《建筑结构静力计算手册》

三、地质条件与地基处理

支架座落在原珠海大道原混凝土路面上和中央分隔带上，原有混凝土路面已通车18年，一般路基沉降已完成，本次改建工程在施工桩基承台挖泥浆池对应的混凝土路面挖除，承台混凝土完成后分层回填粗砂，水密法振捣密实，其上浇筑200mm厚C15混凝土至原路面标高。

当地基为混凝土时，地基承载力可不进行计算保证均匀传递荷载。

桥梁中心线两侧箱梁鱼腹悬臂板支架座落在原路基8m宽中央分隔带上，据地质报告为填筑土潮湿饱和，大部分稍经压实，少部分松散欠压实不均。

成分为碎石砂和花岗岩风化图平均厚4.94m，地基承载力容许值80KPa。

施工时先挖除草皮，迁移地下管线进行清基整平，换填粗砂，石屑40cm夯实，其上浇筑20cmC15混凝土同原路面标高。

四、计算书及模板支撑系统图

（一）、横隔梁高支模计算

取纵桥向13#、14#墩横梁为计算单元体宽200cm，高220cm如下图。

（单位：

cm）

1、模板支撑系统设计

底模采用18mm厚胶合板；上层小楞、下层支承小楞都采用80×100mm木枋，间距分别为200mm、600mm；支架采用φ48×3.5mm钢管搭设，行列距为300×600mm。

模板支撑构件可根据实际情况调整间距，但不允许大于设计间距。

2、验算取值与规定

2.1、荷载种类与组合

模板及其支架的设计考虑如下荷载：

①模板及其支架自重；

②新浇筑混凝土自重；

③钢筋自重；

④施工人员及施工设备荷载；

⑤振捣混凝土时产生的荷载；

参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载如下表：

2.2、刚度规定

结构外露模板及其支架的刚度，其最大变形值不得超过模板计算跨度的1/400。

2.3、荷载标准值

①模板及其支架自重标准值

梁模板0.5kN/㎡

②新浇筑混凝土自重标准值24kN/㎡

③钢筋自重标准值

梁2.0kN/㎡

④施工人员及设备荷载标准值

计算模板及其小楞2.5kN

计算支承小楞结构构件1.5kN/㎡

计算支架立柱1.0kN/㎡

⑤振捣混凝土时产生的荷载标准值

水平模板2.0kN/㎡

2.4、计算模板及其支架时的荷载分项系数

3、模板支撑系统验算

3.1、底模验算

计算参数

采用930×1830×18胶合板，取600㎜宽度计，

，

，，，

。

采用80×100木枋，，

，，

，。

模板及其支架自重q1=0.0005N/mm2×1.2=0.0006N/mm2

新浇筑混凝土自重q2=0.000024N/mm3×2200mm×1.2=0.06336N/m2

钢筋自重q3=0.0000015N/mm3×2200mm×1.2=0.00528N/mm2

施工人员及设备荷载

模板、小楞均布q41=0.0025N/mm2×1.4=0.0035N/mm2

支承小楞q42=0.0015N/mm2×1.4=0.0021N/mm2

支架q43=0.001N/mm2×1.4=0.0014N/mm2

振捣混凝土时产生的荷载q5=0.002N/mm2×1.4=0.0028N/mm2

3.2、模板计算

①强度计算

取600mm板宽计算，小楞间距L=200mm。

均布荷载：

q=600（q1+q2+q3+q41+q5）

=600×（0.0006+0.06336+0.00528+0.0035+0.0028）=45.324N/mm

剪力：

Qmax=qL/2=45.324×200÷2=4532.0N

剪应力：

τmax==0.4N/mm2<[τ]=1.2N/mm2

弯矩：

Mmax=qL2/8=45.324×2002÷8=226620N·mm

则抗弯强度：

σ==7.0N/mm2<[σ弯]=11N/mm2

②挠度计算

均布荷载q’=600（q1+q2+q3）=600×（0.0005+0.00528+0.0044）=34.68N/mm

挠度：

fmax===0.28mm<[f]==0.50mm

③结论：

当小楞间距200mm时，模板能满足施工要求。

3.3、上层方木（横梁向）计算

取单元体300x200进行计算，按简支梁进行受力计算。

①强度计算

均布荷载：

q=200（q1+q2+q3+q41+q5）=（0.0006+0.06336+0.00528+0.0035+0.0028）=15.108N/mm

剪力：

Qmax=qL/2=15.10×300=2266.2N

剪应力：

τmax==0.28N/mm2<[τ]=1.5N/mm2

弯矩：

Mmax=qL2/8=15.108×3002=169965N·mm

则抗弯强度：

σ==1.3N/mm2<[σ弯]=13N/mm2

②挠度计算

q=200（q1+q2+q3+）=（0.0005+0.00528+0.0044）=15.108N/mm

挠度：

fmax===0.02mm<[f]==0.75mm

结论：

满足施工要求。

3.4、下层方木计算

取单元体600×600mm进行计算，按简支梁最不利受力计算。

①强度计算

上层方木间距为a=200mm，本层方木跨度L=600mm，按上层传下的最大集中荷载计算，即：

P=2×2266.2=4532.4N

剪力：

Qmax=P=4532.4N

剪应力：

τmax==0.6N/mm2<[τ]=1.5N/mm2

弯矩：

Mmax=Pa=4532.4×200=906480N·mm

则抗弯强度：

σ==6.8N/mm2<[σ弯]=13N/mm2

②挠度计算

P=200x300x（0.0005+0.0528+0.0044）=3462.0Nα=200/600=0.33333

挠度：

fmax===0.4mm<[f]==1.5mm

结论：

满足施工要求。

4、钢管架计算

48×3.5钢管截面积，回转半径mm，最大高度H=7340mm，步距h=1200mm，顶层横杆至模板底距离a=600mm，（如下图）。

①钢管自重荷载：

G=0.0384×{（300+600）×[ROUNDUP（7300/1200）+1]+7300}=525N

单根钢管立杆承受的轴向力：

P=1.2G+600×300（q1+q2+q3+q43+q5）

=1.2×525+600×300×（0.0006+0.06336+0.00528+0.0014+0.0028）=13849.2N

可调支托承载力：

Rb=40000N>P，满足要求。

已知钢管截面积A=489mm2，截面回旋半径i=15.8mm，立杆伸出顶层横杆的高度a0=600mm，则

立杆计算长度：

L0=h0+2a0=1200+2×600=2400mm。

长细比：

λ=L0/i=2400÷15.8=151.9

查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ166--2008）附表C可得钢管轴心受压稳定系数：

φ=0.301

则P/（φA）=13849.2÷0.301÷489=94N/mm2<[σ]=205N/mm2

②结论：

满足施工要求。

5、基底应力计算

①横桥向每排钢管底部垫2根80×100mm方木，支撑在原250厚混凝土路面上，下为路基、垫层、基底，可保证荷载均匀传递，基底应力不再计算。