2、扣件采用可锻铸铁制作,其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》
（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，并做力矩实验，螺检拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生损坏。
3、连墙件的材质应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
（即①48X3.5mm的钢管）
4、脚手板采用毛竹片横向编制的竹笆。
5、底座采用5cm厚的垫板或槽钢。
二、人员
1、架子工必须持有效证件上岗。
2、派专人负责本项目。
（具体工作内容分配见附表）
第三部分：
质量保证
1、按国家规范要求提供材料。
2、搭设质量符合验收标准。
3、按脚手架安全技术操作规程搭设、拆除。
第四部分：
基础处理
施工单位根据本工程基础深浅的实际情况，对基础进行认真处理。
一般外架基础采用30cm厚三七灰土逐层夯实整平后，再做20cm厚的细石混凝土层，向外有0.05的排水坡度，外围四周设15cm宽的排水沟，做好有组织排水措施，架基比自然地面高6cm。
第五部分：
搭设要求
一、立杆
1、立杆横距0.85m,纵距1.5m,局部纵距可大于1.5m，且不大于1.8m，步距1.8m，内立杆距离墙面应不大于20cm。
2、立杆接长必须采用对接扣件。
3、立杆接长应交错布置，相邻两立杆接头不应该设置在同步同跨内，且接头水平位置也应错开50cm。
4、立杆顶端必须高出建筑物檐口上皮1.5m-1.8m,高出女儿墙1m<
5、连墙点必须与立杆可靠连接。
6、在架子开口处必须设置之字撑且于结构可靠连接。
二、扫地杆：
立杆基础必须设纵、横扫地杆，均采用直角扣件与立杆固定，距地面上皮不大于20m。
三、纵向水平杆
1、纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨。
2、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接
头不应设置在同步或同跨内，相邻水平杆应错开跨距小横杆不大于60cm,既接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3,到转角处可
用搭接，其搭接长度不应小于1米，伸出外端上下整齐，应在等间距设置3个回转扣件固定,端部扣件盖板边缘约需要有10cm的长度。
四、横向水平杆
1、横向水平杆两端应用直角扣件固定在紧靠纵向水平杆下方的立杆上。
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧且严禁拆除。
2、横向水平杆距离墙体保持10-15cm,伸出外侧应大于10cm。
五、竹笆脚手板
1、竹笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向隔层铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
2、隔步满铺设竹笆或按作业层铺笆。
六、填心杆
1、填心杆设置长短应相互错开，宜采用对接，搭接长度不应小于
1米，应等间距设置3个回转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭设纵向水平杆端的距离不应小于10cm。
2、填心杆应与横向水平杆扣牢。
七、密目网
1、密目网规格ML-1.8X6m。
（密目网要有合格证、冲击报告，符合标准才能使用）。
2、密目网上下口必须与纵向水平杆用16#铅丝扣牢
3、网对网必须按气眼用铅丝扣牢
4、张设水平网外侧比内侧高60cm或80cm，水平杆用搭接，不应少于2个转扣，每三三跨设置一道斜撑，斜杆的夹角应在50度左右。
每个筋绳必须与水平杆栓牢，上面再设置一层密目网，在水平网杂物应及时清理（若有水平网，请按该搭设方法设置）。
八、连墙件
1、连墙件设置为两步三跨，且同步不同跨。
2、连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大30cm,外架采用刚性连接，且两端加防滑扣件。
九、抛撑
1、在搭设第一步架立杆时在每6跨设一道抛撑，在设置连墙件点使用后，可拆除抛撑。
2、外架拆除到最后一步架连墙件时应设抛撑。
十、底座或垫板应准确的放在定位线上。
十一、剪刀撑
1、在脚手架外侧立面上连续设置剪刀撑直至延伸到外架上部拐角，架体断面应设置之字斜撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数所成夹角的度数为45o-60o,每道剪刀撑不应小于4跨，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于1m，应不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至立杆端距离不得小于10cm。
2、剪刀撑与立杆交叉点或延伸到横向杆伸出处必须用转向扣件扣牢。
十二、接料台
1、接料台设置底座采用16#槽钢，前排采用©48-35钢管为双立
杆，后排采用©48-35钢管单立杆搭设方式，料台大小具体搭设应根
据施工现场的要求设置在较为适合的位置，每层料台与结构面平，外
侧略高内侧5cm。
2、每层料台两侧必须设置二道防护栏杆，栏杆高度距铺板分别为
50〜60cm和100〜120cm。
必须在两侧加设防护竹笆，料台正面设置
能开启自如封闭牢固门栏。
（由施工单位设置）。
3、在料台的后排立杆必须设置八字撑，在料台前排立杆2m高
处的三方加一道纵、横向水平杆、加设20cm加扫地杆，以便稳固铺板。
4、料台每层与建筑物必须采用刚性连接，且加防滑扣件。
5、料台应在明显位置悬挑限载警示牌。
6、接料台在使用过程中应加强检查，禁止料台与脚手架架体相
连接，确保接料台的独立性。
7、当外架拆除，只留料台施工时，必须加强和注意安全防护措
施的到位。
十三、卸荷
1、每个挑梁设置二道©16预埋环。
2、采用©14钢丝绳对每根悬挑槽钢端部大于10cm处用氧割
直径1.5cm的圆眼向3m或6m作斜拉卸荷，斜拉钢丝接口处采用二道卡扣和第三道安全扣。
第六部分、落地式脚手架搭设计算
（一）大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，按照大横杆上面
的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350x1.050/3=0.099kN/m
活荷载标准值Q=3.000x1.050/3=0.850kN/m
静荷载的计算值q1=1.2x0.038+1.2x
0.099=0.164kN/m
活荷载的计算值q2=1.4x0.850=1.190kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
硏q2
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下
%=0-W十01血f
跨中最大弯矩为
M1=（0.08x0.164+0.10x1.190）x1.5002=0.297kN.m
支座最大弯矩计算公式如下：
支座最大弯矩为
M2=-（0.10x0.164+0.117x1.190）x
1.5002=-0.349kN.m
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
•=0.349x106/5080.0=68.753N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q仁0.038+0.099=0.137kN/m
活荷载标准值q2=0.850kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677x0.161+0.990x1.050）x1500.04/（100x2.06
x105x121900.0）=2.315mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！
（2）小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，用大横杆支座的最大
反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形
1•荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038x1.400=0.054kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350x0.85x
1.400/3=0.119kN
活荷载标准值Q=3.000x0.850x1.400/3=1.190kN
荷载的计算值P=1.2x0.054+1.2x0.119+1.4x
1.190=1.873kN
P
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
PI
J=y
M=（1.2x0.038）x0.8502/8+1.873x
0.850/3=0.535kN.m
>=0.535x106/5080.0=105.302N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分
配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下
集中荷载最大挠度计算公式如下
12RI
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0X0.038X850.004/（384X2.060x105x
121900.000）=0.01mm
集中荷载标准值P=0.054+0.119+1.190=1.363kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1362.760X850.0X（3X850.02-4X850.02/9）/（72X2.06
x105x121900.0）=1.183mm
最大挠度和V=V1+V2=1.193mm
小横杆的最大挠度小于850/150与10mm,满足要求！
（3）扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式
计算（规范5.2.5）:
R其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计
值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038X1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350X1.050X1.500/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.000x1.050x1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2x0.040+1.2x0.276+1.4x
2.362=3.687kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
（4）脚手架荷载标准值：
静荷载标准值包括以下内容：
1.每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0.1248
Ngi=0.1248x34.8=4.34kN
2.脚手板的自重标准值（kN/m2）；标准值为0.30
Ng2=0.300x10x
1.500（1.050+0.250）/2=2.925kN
3.安全网（kN/m2）取0.005
NG3=0.005x1.500x34.8=0.26kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=
7.52kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵
距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000x2x1.500x
1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Wk=0.1Us-Us^
其中Wo——基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规
范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.350
Uz――风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载
规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=0.840
Us——风荷载体型系数：
Us=1.000
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7X0.350X0.840X1.000=0.206kN/m2。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85X1.4NQ
=1.2X7.52+0.85X1.4X4.725=14.64
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
=1.2X7.52+1.4X4.725=15.63
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85X1.4Wklah2/10
其中Wk――风荷载基本风压值（kN/m2）;
la立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。
（5）立杆的稳定性计算：
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.63kN;
厂一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的
结果查表得到0.19;
i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;
l0――计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，
l0=3.12m;
k——
u
计算长度附加系数，取1.155；
计算长度系数，由脚手架的咼度确疋，
u=1.50;
A——
立杆净截面面积，A-4.89cm2;
W—
立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；
-钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到口-
168.2
[f]
钢管立杆抗压强度设计值，[f]-205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，
立杆的稳定性计算-<[f],满足要求！
2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中N-
立杆的轴心压力设计值，N-14.64kN;
—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的
结果查表得到0.19；
i
计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;
I0—
计算长度（m）,由公式l0-kuh确疋，
IO=3.12m
k——
计算长度附加系数，取1.155;
u
计算长度系数，由脚手架的咼度确疋；u-
1.50
A——
立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W—
立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3;
MW
计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=
0.119kN.m;
钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到口=
157.7
[f]钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2;
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算-v[f],满足要求！
（6）连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw――风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：
Nlw=1.4xwkxAw
wk风荷载基本风压值，wk=0.206kN/m2;
Aw――每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，
Aw=3.60x4.50=16.200m2;
No――连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）;No=
5.000
经计算得到Nlw=4.67kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.67kN
连墙件轴向力设计值Nf=fA[f]
其中「一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比
l/i=25.00/1.58的结果查表得到丁=0.96;
A=4.89cm2;[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf二96kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求
七）、卸荷计算
1、设①48x3.5钢管6m/根，贝卩3.84kg/mX6m=23.04kg
隔层设竹笆按6kk/川根，每步架的外侧搭设1米高防护栏杆一道.另在架体外侧挂密目网封闭防护，立网规格L-1.8*6,每项片网重4kk,以一纵距，一步距为一荷载计算单元恒荷载：
由表查出每米杆件承受结构为0.1248KN
N=h-gk=34.8mx0.1248=4.34KN
艺nqk=0.85X1.5X2-2=1.28KN
N=1.2XN+0.85x1.4XENQK
=1.2x4.34＋0.85x1.4x1.28=6.72KN
2、卸荷钢丝绳的计算:
参照《架子起重工基本技术》手册，由表6-1查出©14钢丝绳的破拉总和为125.0KN,由表6-2查出安全系数为0.85,由表6-3查出换算系数取8。
贝:
允许拉力=101X0.85/8=1073KN〜11KN
v6.72KNV11KN
二使用©14钢丝绳做斜拉卸荷安全可靠。
（八）立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p其中p——立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；p=62.52N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=
15.63
A——基础底面面积（m2）；A=0.25
fg——地基承载力设计值（N/mm2）；fg=68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kcxfgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00
地基承载力的计算满足要求!
第七部分、悬挑式脚手架的计算：
1、设计荷载取值：
（1）脚手架结构自重，根据（JGJ-2001）规范中附表A-1得gk=21.7x0.1248=2.70KN。
（2）外立杆配件自重
1脚手板采（竹笆板），按2步高设一层，共12步架高，铺6层竹笆，单位荷载取0.35kn/m2
外立杆：
G1-1=6x1.5x0.85x0.35=2.67KN/2=1.33KN
内立杆：
G2-1=1.33+0.2x1.5x0.35x6=1.96KN
2扶手拦杆按4层计算
外立杆：
G1-2=6x1.5x0.11=0.99KN
3外立杆：
安全网g1-2=21.7x1.5x0.01=0.32KN
4合计：
外立杆：
g=1.33+0.99+0.32=2.64KN
内立杆：
g2=1.96KN
（3）施工活荷载
外立杆:
Q1=1.5X0.85X2X3/2=3.825KN
内立杆：
Q=1.5X（0.85/2+0.25）X3X2=6.075KN
（4）总设计垂直荷载
外立杆:
N1=1.2X（2.7+2.64）+1.4X3.825=11.75KN
内立杆：
Nb=1.2X（2.7+1.96）+1.4X6.075=14.09KN
2、立杆稳定性验算
（1）内立杆稳定性验算规范5.3.2表得u=1.50
入=uh/I=1.50X1.8/0.0158=170.88
查规范附表C得©=0.223
立杆稳定性验算，根据规范根据5.3.1-1公式
>=N/©a=14090/（0.233X489）=123.66N/mmkf=205N/mnn满足
要求
3、风荷载计算
本地区基本风压为W=1.53KN/nf地形为C类，风压变化值1.36。
脚手架挡风面积为：
1.8X1.5/2=1.35
密目式安全网的挡风系数取0.5，查规范表4.2.4，风载体型系数为us=1.36©,则脚手架所承受风载标准值为：
WK=UZX0.7UsXW=0.7X1.53X1.36X0.5=0.73
由风载产生的弯距根据规范5.3.4公式得：
Mw=（0.85X1.4X0.73X1.8X1.82）/10=0.562KN•m
4、立杆稳定性验算
N/©A+M/W=14090/（0.223X489）+131/5.08
22
=149.44N/mmv205N/m
满足要求。
5、钢丝绳强度验算
悬挑梁的［16#槽钢端部斜拉钢丝绳后按简支梁，钢丝绳斜度》
60
钢丝绳的安全系数K取3.0，钢丝绳的破继拉力换算系数a,对
于6X37钢丝绳取0.85
按公式KN/aWPg计算钢丝绳的设计强度（见图）
图钢丝绳受力计算简图
Ny=14.09X4/7+6=14.05KN
Nt=14.05X2/1.732=16.22KN
KN/a=3X16.22/0.85=57.24KN
所以选直径为©14的6X19的钢丝绳允许承受拉力为114.5
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