大楼外脚手架方案1.doc

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大楼工程

外脚手架施工方案

1、工程概况

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2、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；

《建筑结构荷载规范》；

相关的现行国家标准、规范及地方标准；

3、脚手架选型

本工程建筑高度26.3m，施工外脚手架拟采用全封闭式、双排扣件式落地式钢管脚手架，外挂密目式安全网进行全封闭，做装修外架。

4、脚手架施工

4.1脚手架布置

外脚手架均沿建筑结构外轮廓布置，遇楼层有变化，脚手架随楼层缩进或挑出,脚手架平面布置图。

加入平面布置图

4.2落地脚手架设计

外脚手架：

立杆纵距1500mm，横距为1050mm，外架步距为1800mm，里排立杆外侧距建筑物300mm，在操作层下大横杆处兜设大眼平网。

脚手架的立杆搭设、水平杆搭设、剪刀撑搭设地杆的搭设详见下图所示：

（脚手架剪刀撑与立杆主结点不在同一位置）

a）地基处理

现场已按照要求将地面硬化完成。

b）立杆

起步立杆长为6m和4m（将接头错开），以后均用6m杆；采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内。

c）水平杆

纵向水平杆采用6m长钢管，步距1800mm；布置在立杆内侧。

每个主节点处均设置一根横向水平杆，贴近立杆布置，搭于大横杆上并用直角扣件扣紧。

其靠墙一端外伸长度150mm。

在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。

所有外架均须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板下皮200mm处的立杆上。

d）连墙件

连墙件采用刚性连接，两步两跨，即垂直间距为3.6m，水平间距为3m。

连墙杆用ф48×3.0的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件，有如下连接方式。

4.3双排外脚手架搭设

为了满足脚手架在施工中的使用要求，根据建筑高度及结构形式的不同（脚手架高），为了保证施工过程及安全生产的顺利进行，每4步架均满铺一层竹笆，外侧设置20cm高的挡脚板和1.2m高的防护栏杆并挂设安全网，安全网采用密目式，脚手架必须与建筑物联成整体，搭设时必须严格按照施工规范和操作规程进行。

a）搭设具体要求

立杆下垫50mm厚木跳板，立杆纵向间距1.5m，横向间距1.05m，步距1.8m。

离地面200mm处设置扫地杆，离墙距离300mm。

立杆设置时必须等距对直，接头必须使用对接扣件连接，其长度不小于1米，固定间距不小于800mm，至少用两个旋转扣件固定。

立杆的连接接头应交错布置，相邻立杆的接头不应在同一步架内，并错开750mm以上，大横杆设置在立杆的内侧，连接亦为对接，内外两侧的横杆接头不能在同步同跨内，相邻水平距离不可小于500mm，同时，接头中心距立杆轴心线小于跨距的1/3（即500mm）。

小横杆用直角扣件固定在大横杆的下方，并紧贴立杆与立杆连接牢固，杆端距墙面100mm，另一端伸出大横杆至少150mm，为防止脚手架内倾，设置顶墙杆，顶墙杆应均匀布置，宜选用花排，顶墙杆必须设置砼结构处。

b）剪刀撑的布置

每面架子从两端转角处起，竖向连续设置剪刀撑，每组剪刀撑连接根立杆，每道剪刀撑不应小于4跨，且不小于6米，剪刀撑斜杆接头必须采用搭接连接，搭接长度不小于1米，不少于两个旋转扣件连接，固定间距大于800mm，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm，中间须加3—4个连接扣件，剪刀撑严禁使用对接扣件。

4.4通道防护棚的搭设

为确保高空作业的施工安全，在底层人员进出的楼梯口位置处，在脚手架外侧3米范围内搭设双层防护棚，防护棚的搭设采用钢管作为支撑，上部采用跳板作为顶棚，为确保安全，下部铺设竹笆两层，上下两层之间的距离为50cm。

4.6出入口安全防护架

a）搭设形式

施工出入口、楼梯口安全防护棚采用落地式双层钢管架，上铺木板和竹笆防护；洞口部位的防护，采用单排钢管进行防护。

b）操作要点

出入口搭设安全防护棚，采用钢管搭设，顶棚采用双层，每层铺设木板和竹笆，用16号铁丝绑扎，以保护人员出入。

施工出入口采用斜杆平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角应为450~600。

桁架中的伸出上下弦杆的立杆端头均必须设置安全扣件，该安全扣件应紧靠主节点。

出入口搭设安全防护棚，采用钢管搭设，顶棚采用双层，每层铺设木板和竹笆，用16号铁丝绑扎，以保护人员出入。

4.8落地式钢管脚手架设计

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为28.1米，立杆采用单立杆。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6m米，水平间距3.0米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

5.1小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

a）均布荷载值计算

钢管的几何截面系数如下（按Φ48×3.0考虑）：

截面惯性矩：

截面抵抗矩：

回转半径：

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/4=0.056kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.500/4=0.750kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.056+1.4×0.750=1.163kN/m

小横杆计算简图

b）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.163×1.02/8=0.145kN.m

·=0.145×106/4490.691=34.23N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

c）挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.056+0.750=0.844kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×0.844×1000.04/（384×2.06×105×107776.575）=0.472mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

5.2大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

a）荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.20=0.045kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/4=0.056kN

活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.500/4=0.750kN

荷载的计算值P=（1.2×0.045+1.2×0.056+1.4×0.750）/2=0.585kN

大横杆计算简图

b）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.5×0.038）×1.5002+0.417×0.585×1.500=0.376kN.m

·=0.376×106/4490.691=88.75N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

c）挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/（100×2.060×105×107776.575）=0.028mm

集中荷载标准值P=0.045+0.056+0.750=0.851kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=3.029×851×1500.003/（100×2.060×105×107776.575）=2.49mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.518mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

5.3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

a）荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.057kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/2=0.112kN

活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.500/2=1.50kN

荷载的计算值R=1.2×0.057+1.2×0.112+1.4×1.50=2.303kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：

0.1291

NG1=0.129×28.1=3.625kN

脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×2×1.500×（1.000+0.300）/2=0.293kN

栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×2/2=0.225kN

吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×28.1=0.211kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.354kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.000/2=3.000kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=9.425kN

5.5立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.425kN；

·——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.243；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

A——立杆净截面面积，A=4.15cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.49cm3；

·——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

ф48×3.0钢管的回转半径i=1.59cm，A=4.15cm2

，查表

，满足要求。

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

5.6连墙件的计算

连墙件抗拉强度计算：

·=Nt（Nc）/An≤f

·=1.4×wk×Aw/An

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手