综合楼框架结构模板计算书.docx
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综合楼框架结构模板计算书
大唐北票小塔子风电场新建工程
综合楼框架结构模板设计
计算书
批准：
审核：
编制：
朝阳正达电力建设有限责任公司
综合楼框架结构模板设计计算书
大唐北票小塔子风电场新建工程综合楼为框架结构：
柱截面尺寸350×350mm
梁截面尺寸：
250×600mm
板厚度为：
120mm
砼强度：
C30
设计原则：
主要应保证混凝土的质量，具体要求是：
实用性：
1、接缝严密、不漏浆
2、保证构件的形状、尺寸和相互位置的正确性
3、模板的构造简单、支拆方便
安全性：
保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌
一、柱模板计算
框架柱截面尺寸为350×350mm，柱模板采用15mm厚道桥板制作成整体模板，竖楞采用50×100mm方木，方木均压刨找平，每200mm一道。
柱箍采用100×100mm方木（单面刨光），每400mm—600mm一道。
最底一层距地面300mm。
柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计称。
计算简图：
柱箍计算简图
1、柱模板受到新混凝土的侧压力和倾斜混凝土荷载合计取60kN/m2,演算其强度和刚度。
2、柱箍所受的均布荷载值N/mm
60×103
Q=×600×0.85=36N/mm×0.85=30.6N/mm
106
3、柱箍最大弯矩
QL2
Mmax=L=500+（100×2）=650mm
8
Mmax=30.6×6502/8=1616062.5N.M
4、强度验算
N/A+Mmax/r∏wnx=600×30.6/875+1616062.5/15.3×103
=20.98+105.63=126.61N/mm2＜f（抗拉强度设计值）215N/mm2
5、挠度计算
ω=5L14/384EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83＜
[ω]=1.5（满足要求）
二、梁模板计算：
直梁的底模与侧模均采用15厚多层板，主龙骨采用100mm×100mm单面抛光方木，间距600mm，次龙骨选用50mm×100mm双面抛光方木，间距200mm。
见下图
1、底模验算：
（1）抗弯强度演算
1）荷载
梁底自重
5×0.04×0.45×1.2=0.108
混凝土自重：
24×0.45×0.8×1.2=10.368
钢筋自重：
1.5×0.45×0.8×1.2=0.648
振捣混凝土荷载：
2×0.45×1.2=1.08
合计：
q1=12.202
乘以折减系数0.9，则q1=12.202×0.9=10.98KN/m
2）弯矩承载力验算
底模下的楞木间距为0.2M,是一个多等跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算，按最不利荷载部位之中结构静力表示得：
弯矩系数：
Km=-0.21
剪力系数：
Kv=-0.620
挠度系数：
Kw=0.967
则M=Km×QL2=-0.121×10.98×0.22=-0.0531KN/m∕∕∕∕∕∕
=-0.0531×106N/mm
σ=M/W=-0.531×106×6/（450×402）=4.425N/mm2＜fm=13N/mm2
（2）剪力强度验算
V=K×QL=-0.62×10.98×0.2=1.36KN
剪应力：
t=3v/（2bh）=3×1.36×103/（2×450×40）=0.113N/mm2
＜fm=1.4N/mm2
（3）.挠度验算：
荷载不包括振捣混凝土荷载：
则91=11.2492=10.012KN∕M
W=KW9L4∕（100EI）
=0.967×10.012×2004∕（100×9×103×450×403∕12）
=0.00717〈［W］=1∕720=200∕720=0.278〈满足要求〉
2.侧模验算：
（1）荷载验算：
假设：
T=30℃.B=1.2B2=1.2B2=1V=2M∕h
则：
1）.侧压力：
F1=0.22YctoB1B20.5=
=0.22×24×200∕（30+15）×1.2×1×20.5=39.82N∕M
F2=Ych=24×0.8=19.2KN∕M
取两者较小值：
即F2=19.2KN∕M2
2）振捣混凝土时产生的荷载：
4KN∕M2
乘以分项系数：
4×1.4=2.6KN∕M2
上两项系数合计：
23.04+5.6=28.64KN∕M
根据立档间距为600mm的条件，则荷载为：
乘以拆减系数，
则Q=17.184×0.9=15.4656N∕mm
（2）.抗弯强度验算：
仍按四等跨计算：
共KM、KV、KWW于前述相同设侧模用50mm厚。
则M=KMQL2=-0.12×10.98×6002=
=478.29×103KN∕mm。
G=M∕W=478.29×103×6∕（600×402）=2.99N∕mm〈
〈PM=13N∕mm2〈满足要求〉
（3）.抗剪强度验算：
U=0.620QL=0.620×10.98×600=4084.56N=4.85KN
剪应力：
τ=30∕（2bh）=3×4085∕（2×600×40）=0.26N∕mm2.
（4）挠度验算：
取侧压力f=23.04KN∕M2化为线荷载23.04×0.6=
=13.82KN∕M
乘以拆减系数：
Q=0.9×13.82=12.24KN∕M。
W=0.967QL4∕（100EI）=0.967×12.24×6004×12∕
∕（100×9×103×600×403）=0.533mm<［W］=
=1∕400=600∕400=1.5mm<满足要求〉
（5）.钢筋支柱验算：
（按1250mm验算）
S=N∕ФA=33.1∕0.191×4.89=35.44≤215N∕mm2
〈满足要求〉。
三、楼板模板计算：
楼板厚度120mm，模板板面采用15mm多层板，次龙骨采用50×100mm。
E=104∕mm2，I=bh3∕12=50×1003∕12=4.16×104
方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.荷载计算：
模板及支架自重：
取值0.3KN∕M2
混凝土自重：
取值24KN∕M2
钢筋自重：
取值1.1KN∕M2
施工人员及设备荷载：
取值2.5KN∕M2
楼板按150mm厚算.
荷载值F1=0.3+24×0.12+1.1+2.5=7.5KN
荷载值F2=（0.3+24×0.12+1.1）×1.2×2.5×1.4×=
=6+3.5=9.5KN∕M2
2.计算次龙骨间距.
新浇的混凝土均匀作用化多层板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取200mm，板厚按150mm算，按抗弯强度验算：
M=I/8Q1L2G=M/W≤fm
M=-弯距设计值（N.WW）
Q1-作拥化顶板模板上的均布荷载（N/MM）组合。
Q1=F2×0.2=9.5×0.2=1.9KN∕M
L-次龙骨间距。
G-受弯应力设计值（N/mm2）
W-截面抵抗距=1/6bh2
f-模板的抗弯强度设计值（N/mm2）按表值取11N/mm2
G=M/W≤fm
（1/8）q1l2/（1/6）bh2≤11N/mm
Q1≤
=589.38mm
按模板的钢度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。
W=0.677×QL2/100EI≤1/250
作用在模板上的均布荷载（N/mm）
E-模板的弹性模量（N/mm2）
E=1×104N/mm2
I-模板的截面惯性矩（mm4）
I=1/12bh2=5.625×104mm
L=
=639.88mm
取抗弯承载力，刚度要求的小值589.38mm，施工次龙骨距
取200mm3.抗压强度及稳定性计算.
用Ф48×3.5管架，间距最大1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2（内尺=41mm）
（1）.抗压强度验算：
N=8.06×2.12×1.2=11.6KN
［N］=Af=489×215=105KN>11.61满足
（2）.稳定验算（按中心点最大偏心25mm计算）
I×=π（D4-d4）/64=π（484-414）/64=
=1.22×105mm4
I×（Ix/A）1/2=（1.22×105/489）1/2=15.79mm
I×1800/πx=1800/15.79=114.
查Q235b类截面轴压稳定系数Фx=0.453,欧拉临界应力：
Nex=π2EA/λ3=π2×2.06×105×489/1142=
=76.4KN.
初始偏心弯矩Mx=Ne=16×103×25=
=4×104Nmm.
截面塑性发展系数Yx=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距。
WIx=Ix/（D/2）=1.22×105/（48/2）=
=5083.3mm3
N/ФxA+BmxMx/［1-0.8N］/Nex=
=175.9MpQ<215MpQ<满足要求〉
表A.14验收申请表
工程名称：
大唐北票小塔子风电场新建工程（综合楼）编号：
致：
内蒙古金鹏建设监理有限公司大唐北票小塔子风电场新建工程项目监理机构
我方已完成综合楼模板计算书的工作，经三级自检合格，具备验收条件，现报上该工程验收申请表，请予以审查验收。
附件：
综合楼模板计算书。
承包单位（章）：
项目经理：
日期：
项目监理机构审查意
项目监理机构（章）：
总监理工程师：
专业监理工程师：
日期：
填报说明：
本表一式份，由承包单位填报，建设单位、项目监理机构、承包单位各一份。
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