塔脚手架搭设方案.doc
《塔脚手架搭设方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔脚手架搭设方案.doc（16页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
A2
施工组织设计（方案）报审表
工程名称：
中国石油呼和浩特石化公司500万吨/年炼油扩能改造工程
280万吨/年催化裂化编号：
致：
抚顺诚信石化工程建设监理有限公司呼石化监理部
我方已根据施工合同的有关规定完成了解吸塔、稳定塔脚手架搭设及拆除工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：
1.解吸塔、稳定塔脚手架搭设及拆除施工方案1份16页
2.施工方案审批表1份1页
承包单位（公章）
项目经理
日期
总包单位审查意见：
总包单位（公章）
项目经理
日期
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师
日期
总监理工程师审核意见：
项目监理机构
总监理工程师
日期
施工组织设计（方案）审批表
施工单位
审批意见：
签字（公章）：
年月日
总包单位
审批意见：
签字（公章）：
年月日
监理单位
审批意见：
签字（公章）：
年月日
工程管理组
审批意见：
签字（公章）：
年月日
工程管理部
审批意见：
签字（公章）：
年月日
项目部HSE部
审批意见：
签字（公章）：
年月日
项目计划控制部
审批意见：
签字（公章）：
年月日
项目部设计与技术部
审批意见：
签字（公章）：
年月日
质量监督站
审批意见：
签字（公章）：
年月日
主管领导（大型施工组织设计）
审批意见：
签字（公章）：
年月日
备注
中国石油呼和浩特石化公司
500万吨/年炼油扩能改造工程
280万吨/年催化裂化
脚手架搭设及拆除
施
工
方
案
编制人：
批准人：
沛县防腐保温工程总公司
目录
1、编制说明 4
2、编制依据 4
3、工程概况 4
4、脚手架的计算 5
5、施工准备 7
6、施工程序和施工方法 7
7、施工技术组织措施计划 10
8、资源需求计划 12
9、安全施工 13
10、文明施工 15
11、施工进度计划 15
1、编制说明
呼和浩特石化公司500万吨/年炼油扩能改造工程280万吨/年催化裂化解吸塔、稳定塔由中国石化集团洛阳石油化工工程公司负责施工图设计，沛县防腐保温公司负责该装置解吸塔（1202-T-302）、稳定塔（1202-T-304）现场防腐、保温的施工。
由于解吸塔内直径Φ4000mm，高度47826mm;稳定塔内直径Φ3800/4200㎜，高度53368㎜;由于其防腐、保温高度为47826mm/53368㎜，现场防腐保温施工需要搭设扣件式钢管脚手架，为保证施工的质量和施工人员的安全，特编制此技术方案。
2、编制依据
2.1施工图纸：
解吸塔与稳定塔装配图
2.2施工规范：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）
3、工程概况
3.1工程简介：
呼和浩特石化公司500万吨/年炼油扩能改造工程280万吨/年催化裂化塔区设备1202-T-302/1202-T-304现已经组焊完毕，解吸塔/稳定塔钢制平台已经焊接完毕，解吸塔与稳定塔劳动平台为一个整体，所以一侧脚手架只需要搭设到平台即可。
另一侧需要搭设落地半敞开式双排脚手架，两侧脚手架之间需增加一根横杆，脚手架就是一个整体。
.
设备位号
设备名称
设备直径（mm）
设备高度（mm）
作业项目
1202-T-302
解吸塔
4000
47826
防腐保温
1202-T-304
稳定塔
3800/4200
53368
防腐保温
3.2脚手架特性：
解吸塔/稳定塔内外采用相同的脚手架材料，具体规格尺寸见下表
3.2.1钢管截面特性：
规格φ（㎜）
48×3.5
惯性矩I（㎜4）
12.19×104
单位重量qo（kg/m）
3.84
抵抗矩W（㎜3）
5.08×103
截面积A（㎜2）
489
回转半径i（㎜）
15.8
钢材的弹性模量E（N/㎜2）
2.06×105
抗弯、抗压容许应力ƒ（N/㎜2）
205
3.2.2脚手架特性参数：
立杆纵距La（m）
1.7
脚手板重量（kN/㎡）
0.3
立杆横距Lb（m）
1.0
连接件纵距（m）
5.4
大横杆步距h（m）
1.5
连接件横距（m）
4.0
施工载荷q（kN/㎡）
3
同时作业层数
2
内立杆距设备外皮b1（m）
0.25
4、脚手架的计算
这里只对较高的1202-T-302/1202-T-304外侧的双排脚手架进行计算。
4.1小横杆计算：
2000
250
q
小横杆上脚手板的铺设宽度为2m，即两立杆之
间的距离，所以内立杆至设备外皮的荷载可以忽
略不计（右图为小横杆的受力简图）。
抗弯强度计算：
载荷q=1.7×1×（1.2×0.3+1.4×3）/1=7.75kN/m
从图可以看出，小横杆为简支梁受力，所以
其最大弯矩Mmax=1/8qL2=1/8×7.75×12=0.97kN.m
抗弯强度σ=M/W=0.97×106/5080=191N/㎜2
钢材的抗弯强度设计值ƒ=205N/㎜2,由计算得σ≤ƒ
挠度计算：
ω=5qL4/384EI=（5×7.75×1012）/（384×2.06×105×12.19×104）=4.02
容许挠度[ω]=L/150=1000/150=6.67,由计算得ω≤[ω]
P
1700
1700
结论：
小横杆设计符合要求。
4.2大横杆计算：
小横杆的力直接传递给立杆，因此大横杆不受力。
4.3立杆计算：
4.3.1风荷载的计算.作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk=0.7μzμsω0。
内蒙地区基本风压ω0=0.55KN/m2（地面粗造为B类）,风压高度变化系数μz=1.86,经计算μstw接近于0，因此风荷载可以不做考虑。
4.3.2立杆段的轴向力设计值
不考虑风荷载时:
N=1.2（n1×NGK1+NGK2）+1.4ΣNQK
1）脚手架结构自重产生的轴向力n1×NGK1=43×0.441=18.96KN
n1为脚手架的步距数：
53/1.5=35步
NGK1为脚手架自重产生的轴力，高为一步距，宽为一个纵距的脚手架，自重由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-4查得：
步距1.5米，立杆纵距为1.8米的钢管、扣件重量为0.441KN。
2）施工荷载产生的轴向力NQK由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-6查得：
立杆横距1.05米，立杆纵距为1.8米，均布施工载荷为3KN/m2，NQK=7.56KN。
3）立杆轴向力设计值N=1.2（n1×NGK1+NGK2）+1.4ΣNQK=1.2×（18.96+5.022）+1.4×7.56=39.36KN
4.3.3立杆稳定性验算
N/mm2
计算参数：
A脚手架内外排立杆的毛截面积之和489mm2×2=978mm2
为格构式压杆稳定系数，按换算长细比λcx=μλx=25×5.71=142.75由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-7查得0.336
λx格构式压杆长细比，由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-8查得5.71；
μ换算长细比系数，由《建筑施工计算手册》（第七章脚手架工程）表7-9查得25；
N/mm2
KA与立杆截面有关的调整系数，内外排均为单根时取0.85；
KH与脚手架高度有关的调整系数，
ƒ=205N/mm2
不考虑风荷载时：
结论：
立杆的稳定性符合要求。
4.4最大允许搭设高度Hmax：
=87.27米
米
结论：
46.5/1.5=31步，上部31步为单根钢管立杆管脚手架，底部12步为双管立杆脚手架，最大允许搭设高度符合要求。
4.5连接件计算
连接件的轴向力设计值Nt=Ntw+No
Ntw---风荷载产生的连接件轴向力设计值Ntw=1.4·ωk·Aw,由前面计算可知，ωk趋近于0，所以风荷载产生的连接件轴向力可以不考虑，即Ntw=0
No---连接件约束脚手架平面变形所产生的轴向力，双排架取5KN
Nt=Ntw+No=5KN
扣件连接件的扣件抗滑承载力应符合Nt≤Rc
按直角扣件计Rc=8.0KN/个
5KN≤8.0×4=32KN
结论：
扣件的抗滑承载力符合要求
4.6立柱地基承载力计算：
立柱地基承载力应按下列计算p=N/A≤fg
p立杆基础地面的平均压力；
N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；
A基础地面面积；
fg地基承载力设计值fg=kc×fgk
kc脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、沙土、回填土应取0.4，基础底面面积Ab=2*0.3=0.6m2，地基承载力标准值fgK=160KN/m2。
p=37.78/0.6=63KN/m2
fg=kc×fgK=0.4*160=64KN/m2
结论：
地基承载力符合要求
5、施工准备
5.1施工技术准备
5.1.1根据设计文件及有关标准的要求，完成了施工技术方案的编写。
5.1.2已经对施工人员进行施工技
升级会员 