土力学李广信课后答案.docx
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土力学李广信课后答案
土力学李广信课后答案
【篇一：
高等土力学（李广信）2-5章部分习题答案】
度和应力-应变有什么联系？
答：
材料的本构关系是反映材料的力学性质的数学表达式，表现形式一般为应力-应变-强度-时间的关系，也成为本构定律，本构方程。
土的强度是土受力变形发展的一个阶段，即在微小的应力增量作用下，土单元会发生无限大或不可控制的应变增量，它实际上是土的本构关系的一个组成部分。
2-7什么是加工硬化？
什么是加工软化？
请绘出他们的典型
的应力应变关系曲线。
答：
加工硬化也称应变硬化，是指材料的应力随应变增加而
增加，弹增加速率越来越慢，最后趋于稳定。
加工软化也称应变软化，指材料的应力在开始时随着应变增
加而增加，达到一个峰值后，应力随应变增加而下降，最后
也趋于稳定。
加工硬化与加工软化的应力应变关系曲线如右图。
2-8什么的是土的压硬性？
什么是土的剪胀性？
答：
土的变形模量随着围压提高而提高的现象，称为土的压硬性。
土的剪胀性指土体在剪切时产生体积膨胀或收缩的特性。
2-9简述土的应力应变关系的特性及其影响因素。
答：
土是岩石风化形成的碎散矿物颗粒的集合体，通常是固、液、气三相体。
其应力应变关系十分复杂，主要特性有非线性，弹塑性，剪胀性及各向异性。
主要的影响因素是应力水平，应力路径和应力历史。
2-10定性画出在高围压（?
3?
30mpa）和低围压
（?
3?
100kpa）下密砂三轴试验的（?
1?
?
3）-?
1-?
v应力应
变关系曲线。
答：
如右图。
横坐标为?
1，竖坐标正半轴为（?
1?
?
3），竖坐
标负半轴为?
v。
2-13粘土和砂土的各向异性是由于什么原因？
什么是诱发各向异性？
答：
粘土和砂土的各向异性是由于其在沉积过程中，长宽比大于1的针、片、棒状颗粒在重力作用下倾向于长边沿水平方向排列而处于稳定的状态。
同时在随后的固结过程中，上覆土体重力产生的竖向应力与水平土压力大小不等，这种不等向固结也造成了土的各向异性。
诱发各向异性是指土颗粒受到一定的应力发生应变后，其空间位置将发生变化，从而造成土的空间结构的改变，这种结构的改变将影响土进一步加载的应力应变关系，并且使之不同于初始加载时的应力应变关系。
2-17在邓肯-张的非线性双曲线模型中，参数a、b、ei、et、（?
1?
?
3）ult以及rf各代表什么意义？
答：
参数ei代表三轴试验中的起始变形模量，a代表ei的倒数；（?
1?
?
3）ult代表双曲线的渐近线对应的极限偏差应力，b代表（?
1?
?
3）ult的倒数；et为切线变形模量；rf为破坏比。
2-18饱和粘土的常规三轴固结不排水试验的应力应变关系可以用双曲线模拟，是否可以用这种试验确定邓肯-张模型的参数？
这时泊松比?
为
数值分析？
答：
可以，这时?
=0.49，,用以确定总应力分析时候的邓肯-张模型的参数。
2-25说明塑性理论中的屈服准则、流动规则、加工硬化理论、相适应和不相适应的流动准则。
答：
在多向应力作用下，变形体进入塑性状态并使塑性变形继续进行，各应力分量与材料性能之间必须符合一定关系时，这种关系称为屈服准则。
屈服准则可以用来判断弹塑性材料被施加一应力增量后是加载还是卸载，或是中性变载，亦即是判断是否发生塑性变形的准则。
流动规则指塑性应变增量的方向是由应力空间的塑性势面g决定，即在应力空间中，各应力状态点的塑性应变增量方向必须与通过改点的塑性势能面相垂直，亦即d?
ij?
d?
p?
g
?
?
ij
（1）。
流动规则用以确定塑性应变增量的方向或塑性应变增量张量的各个分量间的比例关系。
p同时对于稳定材料d?
ijd?
ij这就是说塑性势能面g与屈服面f必须是重合的，亦即f=g?
0，
这被称为相适应的流动规则。
如果令f?
g，即为不相适应的流动规则。
加工硬化定律是计算一个给定的应力增量硬气的塑性应变大小的准则，亦即式
（1）中的d?
可以通过硬化定律确定。
2-31说明剑桥弹塑性模型的试验基础和基本假设。
该模型的三个参数：
m、?
、?
分别表示什么意义？
答：
剑桥模型的试验基础是正常固结粘土和弱超固结粘土的排水和不排水三轴试验。
基本假设：
土体是加工硬化材料，服从相适应流动规则。
m是破坏常数；?
是各向等压固结参数，为ncl或csl线在?
?
lnp平面中的斜率；
?
是回弹参数，为卸载曲线在?
?
lnp平面上的斜率。
3-5改变以下条件，对于中砂的抗剪强度指标?
有什么影响？
（1）其他条件不变，孔隙比e减少；
（2）两种中砂的级配和孔隙比不变，其中一种的颗粒变得圆润；（3）在同样的制样和同样d30条件下，砂土的级配改善（cu增大）；（4）其他的条件不变，矿物成分改变使砂土颗粒的粗糙度增加。
答：
（1）孔隙比减少，?
将增大；
（2）颗粒变得圆润，?
将减小；（3）级配改善（cu）,?
将增大；
（4）粗糙度增加，?
将增大。
3-10对于砂土的三轴试验，大主应力的方向与沉积平面（一般为水平面）垂直和平行时，哪一种情况的抗剪强度高一些？
为什么？
答：
大主应力的方向与沉积平面垂直时的抗剪强度高一些。
因为在长期的沉积、固结过程中，砂土颗粒的长轴在重力作用下倾向于水平面方向排列。
于是当大主应力平行于水平面时，砂土颗粒由于长轴基本平行于水平面，颗粒在剪切力作用下容易滑动破坏，抗剪强度因而较低；而当大主应力垂直水平面时，土颗粒间交叉咬合，颗粒间接触应力的竖向分量大，剪切必将引起颗粒的错动和重排列，故而难以产生滑动破坏，所以抗剪强度较高。
答：
三轴试验得到的松砂的内摩擦角不是砂土矿物颗粒之间的滑动摩擦角，土颗粒间的滑动摩擦角比它小。
因为测得的砂土间的摩擦角包括两个部分：
滑动摩擦和咬合摩擦。
而这两种摩擦的摩擦角都是正值。
三轴试验得到的正常固结粘土的内摩擦角不是粘土矿物之间的滑动摩擦角，土颗粒之间的滑动摩擦角比他小，因为正常固结粘土实际具有一定的粘聚力，只不过这部分粘聚力是固结应力的函数，宏观上被归于摩擦强度部分中，既正常固结粘土的内摩擦角包括滑动摩擦角和一部分粘聚力导致的摩擦角。
三轴不排水试验得到的粘土摩擦角不是粘土矿物之间的滑动摩擦角，土颗粒之间的滑动摩擦角比它大。
因为粘土颗粒之间必然存在摩擦强度，只是由于存在的超静水压力使所有破坏时的有效应力莫尔圆是唯一的，无法反应摩擦强度。
3-9粗粒土颗粒之间的咬合对土的抗剪强度指标?
有什么影响？
为什么土颗粒的破碎会最终降低这种土的抗剪强度？
答：
粗粒土颗粒之间的咬合可以增加土的剪胀，从而提高土的抗剪强度指标?
。
而土颗粒的破碎会减少剪胀，从而降低土的抗剪强度。
3-11对于天然粘土试样上的直剪试验，沿着沉积平面的平行方向和垂直方向时，哪一种情况的抗剪强度高一些？
答：
天然粘土进行直剪试验时，剪切面沿着沉积平面垂直方向是否抗剪强度高一些，这主要是因为在沉积平面上固结应力大，由此引起的咬合摩擦和凝聚力较大。
3-13在正常固结土地基中进行十字板剪切试验，作用在圆柱形竖向侧面上抗剪强度?
v和作用在其上下水平端面上的抗剪强度?
h哪一个大？
为什么？
答：
作用在上下水平端面上的抗剪强度大，因为现场土是各向异性的，水平面上的抗剪强度一般大于垂直面的抗剪强度。
3-14在实际工程中，基坑上的主动土压力一般总是比用同样土填方挡土墙主动土压力小，试从土的强度角度分析其原因。
答：
基坑上的土通常都是原状土，原状土具备的结构性增加了土的强度，使得主动土压力小雨填方挡土墙。
其次基坑的原状土由于固结过程中的重力作用具有各向异性，在竖直方向的强度较填方挡土墙大，减少了主动土压力。
3-16正常固结粘土的排水试验和固结不排水试验的强度包线总是过坐标原点的，即只有摩擦力；粘土试样的不排水试验的包线是水平的，亦即只有粘聚力。
它们是否就是土的真正意义上的摩擦强度和粘聚强度？
答：
都不是。
正常固结粘土的强度包线总是过坐标原点，似乎不存在粘聚力，但是实际上在一定条件下固结的粘土必定具有粘聚力，只不过这部分粘聚力是固结应力的函数，宏观上被归于摩擦强度部分。
粘土的不排水试验虽然测得的摩擦角为0，但是实际上粘土颗粒之间必定存在摩擦强度，只是由于存在的超静空隙水压使得所有破坏时的有效应力莫尔圆是唯一的，无法单独反映摩擦强度。
3-12用同样密度、同样组成的天然粘土试样和重塑粘土试样进行三轴试验，一般哪一个的抗剪强度高一些？
答：
天然粘土具备的结构性，尤其是天然粘土的絮凝结构使得其抗剪强度高于重塑粘土的抗剪强度。
3-17在软粘土地基上修建两个大型油罐，一个建成以后分期逐渐灌水，6个月以后排水加油；另一个建成以后立即将油加满。
后一个地基发生破坏，而前一个则安全，为什么会出现这种情况？
并绘制二者地基中心处的有效应力路径。
答：
在软土地基上修建大型油罐，如果直接施加较大荷载，地基将由于固结和剪切变形会产生很大的沉降和水平位移，甚至由于强度不足而产生地基土破坏。
如果分级逐渐加载，每级的总荷载小于地基的破坏荷载时，则在每级荷载作用下，饱和软粘土随着孔隙水压力的消散，地基便会产生排水固结，同时孔隙比也会减小，而抗剪强度会得到相应提高，也就是利用前期荷载使地基固结，从而提高土的抗剪强度，以适应下一期荷载的施加，从而使得工程变得安全。
3-22莫尔-库伦的强度包线是否一定是直线？
在什么情况下它是弯曲的？
如何表示弯曲的强度包线？
答：
莫尔-库伦的强度包线不一定是直线，在以下情况下它是弯曲的
（1）超固结粘土,在开始段弯曲;
（2）粗粒料在法向压力较大的时候;（3）非饱和土的不排水强度包线。
3-28具有某一孔隙比的砂土试样的临界围压是?
3cr=1000kpa，如果将它在?
3=1500kpa、1000kpa和750kpa下固结后，分别进行不排水三轴试验，会发生什么现象？
定性画出三个固结不排水试验的总应力和有效应力莫尔圆。
答：
当试样在1000kpa围压下固结不排水试验，试样体积基本没有变化趋势；当试样在1500kpa围压下固结不排水试验，试样体积增大，发生剪胀；当试样在750kpa围压下固结不排水试验，试验体积减小，发生剪缩。
排水试验，试样破坏时的体应变为0，不排水试验时的孔压约为0。
3-30在上面的试样上进行围压为?
3=300kpa和750kpa两个固结不排水三轴试验（cu）,用两个总应力圆的包线确定的强度指标是否为有效应力指标？
答：
3-31用一种非常密实的砂土试样进行常规三轴排水压缩试验，围压为100kpa和3900kpa，用这两个试验的莫尔圆的包线确定强度参数有什么不同？
答：
当围压由100kpa增加到3900kpa时，内摩擦角会大幅度降低。
3-34对a、b两个粘土试样进行三轴试验或者直剪试验。
除了一下叙述条件以外，其余条件都相同，问哪一个的抗剪强度大一些？
（1）两个不排水三轴试验，b试验比a试验快；
（2）两个试样是正常固结土，a试验为排水试验，b为不排水试验；（3）b试样比a试样先期固结压力大，两个试验在同样的固结压力下进行，固结压力在两个先期固结压力之间；（4）两个试样都是具有很高超固结比的超固结土，a试验为不排水试验，b试验为排水试验；（5）b试样基本是原状土试样，a试样则经过了明显扰动。
答：
（1）b试样抗剪强度大；
（2）a试样抗剪强度大；（3）b抗剪强度大；（4）；（5）b抗剪强度大。
4-4土中水的势能主要有哪几项？
有重力势能，压力势能，基质势能和溶质势能。
4-5简述饱和粘性土中渗透性影响因素。
土颗粒的组成，土的状态，土的结构，粘滞系数n和液体水容重rw。
4-6渗透变形类型
渗透变形有两种主要的形式，一是流土，二是管涌，还有接触流土和接触冲刷。
流土可发生在无粘性土和粘性土中。
管涌一般发生在无粘性的土中，尤其是缺少中间粒径的情况下。
4-7渗透变形的防治
防治渗透变形的措施：
采用不透水的材料或者完全阻断土中渗透的路径，或增加土的渗流路径，减少水力坡度，也可以在下游渗流溢出布置减压，压重或者反虑层防止流土和管涌发生。
1）堤坝及地基渗透变形防治：
（1）垂直防渗；
（2）水平铺盖；（3）下游压重；（4）排水减压井；（5）下游排水体
2）基坑渗透破话防治：
（1）悬挂式垂直防治；
（2）高压喷射注浆法
5-1沉降计算中通常区分几种沉降分量？
它们的机理是什么？
按什么原理对它们进行计算？
（1）按产生时间的先后顺序有瞬时沉降，主固结沉降和次固结沉降。
按变形方式有单向的变形沉降和二向以及三向的变形。
（2）瞬时沉降是加载瞬间产生的沉降；主固结沉降是荷载作用下土体中水及空隙减少所产生的沉降；次固结沉降是土体骨架蠕变产生的沉降。
（3）计算原理：
一般情况如不计算次压缩沉降s=si+sc，当地基为单向压缩st=si+ut*sc5-2要较可靠的计算沉降量，应该注意哪些主要的影响因素
（1）计算断面：
根据可靠地地基勘探数据和建筑布置，确定地基剖面压缩层范围，排水层位置等。
（2）应力分析：
包括基底q的分布沿深度变化和附加应力计算
（3）计算参数：
采用带表性式样做试验测定
（4）计算模型:
对材料形状的不同假设，变形维数室内/现场变形指标等情况，按计算需要和实际条件合理选用。
5-3目前计算固结沉降的方法有哪些？
他们的基本假设有什么不同？
地基沉降计算通常有弹性理论法，工程实用法，和经验法以及数值计算法。
（1）弹性理论法将土体视为弹性体，测其弹性常数，在用弹性理论计算土体应力与土变化量
（2）工程实用法，按弹性理论计算土体中应力，通过试验提供各项变形参数，利用叠加原理
（3）经验法是借经验相关关系求得土压缩性指标，在代入理论公式求解
（4）数值分析法以有限元法为主，利用计算机运算以及其他理论（弹性理论）为依据
【篇二：
高等土力学课后思考题】
缺点
室内试验：
岩土参数可直接测定，比较可靠；应变场均匀，应变速率可控；应力条件明确可控；应力路径和排水条件可控；可模拟实际工程中主应力方向进行试验；土样边界条件可控；试样尺寸有限，代表性差，不能反映宏观结构和非均匀性对土的影响；对无法取样的土层，只得采用制备土样试验，偏离实际；需钻孔取样，取土时应力释放，对土体扰动大；试验周期长，效率低。
现场试验：
测定土体范围大，代表性好，能反映宏观结构和非均匀性对土的影响；对难取样的土层也可现场测试，接近实际；可不经钻孔取样，直接在原位测定岩土体的工程性质，从而可避免取土扰动和取土卸荷回弹等对试验结果的影响；土体边界条件不易控制；试验周期短，效率高，但成本较高；岩土参数有统计经验获得，可重复性差，数据离散不可靠；应变场不均匀，应变速率大于实际；原位应力条件不明确且无法控制；应力路径和排水条件不易控制；测定时的主应力方向与实际不一致；
二者都只能对有限的点取样试验或测试，点间土样变化是推测的，分层界限不清。
模型试验：
尺寸比现场试验小，可根据需要控制主要变量，同时具有现场试验和室内试验的部分优点，可以一定程度上预测将建或已建结构的性能；试验周期长，效率低，成本比室内试验略高；由于模型尺寸较小，无法反应原型结构的重力效应，为克服这一缺陷，近年来采用土工离心模型试验。
2、简述土的三轴试验的6组强度指标及其工程适用条件
（1）不固结不排水剪（uu试验）
试样在施加周围压力和随后施加偏应力直至剪坏的整个试验过程中都不允许排水。
uu试验得到的抗剪强度指标用cu、?
u表示，这种试验方法所对应的实际工程条件相当于饱和软粘土中快速加荷时的应力状况。
（地基为透水性差的饱和粘性土或排水不良，且建筑物施工速度快，常用于施工期的强度和稳定计算）
（2）固结不排水剪（cu试验）
在施加周围应力?
3时将排水阀门打开，允许试样充分排水，待固结稳定后关闭阀门，然后再施加偏应力，使试样在不排水的条件下剪切破坏。
cu试验得到的抗剪强度指标用ccu、?
cu表示，其适用的实际工程条件为一般正常固结土层在工程竣工或在使用阶段受到大量、快速的活荷载或新增荷载作用下所对应的受力情况。
（建筑物竣工后较长时间，突遇荷载增大，如天然土坡堆载等）
（3）固结排水剪（cd试验）
在施加周围应力及随后施加偏应力直至剪切破坏的整个过程中都将排水阀门打开，并给予充分的时间让试样中的孔隙水压力能够完全消散。
cd试验得到的抗剪强度指标用ccd、?
cd表示。
（地基的透水性较佳如砂土等低塑性土和排水条件良好如粘土层中加有砂层，而建筑物施工速度较慢）
3、渗透变形是堤坝和基坑失稳的主要原因之一，管涌及流土的异同点，渗流变形对大坝稳
定的影响，防止措施
（1）流土和管涌都是有渗透水流引起，都属于渗透变形的基本形式。
（2）二者发生部位不同：
管涌可以发生在土体表面溢出处，也可以发生在土体内部，而流土
多发生在地基或土坝下游渗流溢出处。
（3）二者破坏特征不同：
流土是指在向上渗流作用下，局部土体表面隆起，或者颗粒群同时
起动而流失的现象；而管涌是指在渗流作用下土体中的细颗粒在粗颗粒形成的孔隙道中发生移动并被带走的现象
（4）二者决定因素不同：
流土的形成主要取决于水力坡降，任何类型的土，只要坡降达到临
界坡降，都会发生流土破坏；管涌的形成主要决定于土本身的性质，如颗粒级配等。
（5）管涌破坏一般有个时间发育过程，是一种渐进性质的破坏；
（6）一般来说，粘性土只有流土而无管涌，无粘性土渗透变形的形式主要取决于颗粒级配曲
线的形状，其次是土的密度。
土的渗透变形是土石坝失稳的主要原因，管涌和流土易导致坝坡塌陷，背水坡脚出现牛皮胀，降低抗滑力或增大滑动力，降低大坝的稳定安全系数；流土使得对迎水坡脚处坝基压密，对坝体稳定有利。
防止措施：
“上游挡，下游排”采用不透水材料或完全阻断土中的渗流路径，或增加渗透路径，减少水力坡降；可在渗流溢出处布置减压、压重或反滤层防止流土和管涌的发生。
堤坝及地基渗透变形防治：
垂直防渗、水平铺盖、下游压重、排水减压井、下游排水体；基坑渗透破话防治：
悬挂式垂直防治；高压喷射注浆法
4、太沙基固结和比奥固结各自的优缺点及适用条件。
二者都是基于土骨架是线弹性体、小变形、渗流都服从达西定律的假设。
（1）比奥固结理论考虑了将水流连续条件与弹性理论结合，可求出土体受力后的应力、应变
和孔隙水压力的生成和消散，理论严密；太沙基理论假设土体中一点的三个主应力之和为常量，未考虑应力与应变的耦合，不满足变形协调条件，只能求解孔隙水压力。
（2）二者三维固结系数相等。
比奥固结方程为三向固结精确表达式，满足线弹性材料的应力
应变关系和平衡条件，又满足变形协调条件与水流连续方程
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太沙基固结方程，为准三向固结理论，不满足变形协调方程?
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（3）太沙基理论将孔隙水压力和土骨架变形分开计算，方程中只含孔隙水压力的变化，与位
移无关，不出现曼代尔-克雷尔效应；比奥固结理论考虑了孔隙水与土骨架变形的耦合作用，方程中包含孔隙水压力和位移的变化，出现曼代尔-克雷尔效应。
（4）适用条件：
太沙基固结理论适用于大面积均布荷载作用下的薄层压缩的地基沉降（一维固
结）；比奥固结理论多用于二向或三向固结的数值计算，有时可用非线性弹塑性模型代替线弹性模型与比奥固结理论耦合求解。
5、试分析土的应力应变关系的特性及其影响因素p41-47
6、试比较砂性土和粘性土的强度特性和强度计算公式有何不同。
强度计算公式：
砂土?
f?
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tan?
；粘性土?
f?
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tan?
7、土坡稳定的分析计算方法有哪些，试进行各种方法的比较和讨论
有瑞典条分法、毕肖普法、morgenstern-price法、janbu法、sarma法、不平衡推力法；
（1）基本假设相同，都假定土体为理想塑性材料，将土条当作刚体建立极限平衡状态方程。
（2）主要区别是关于相邻土条间的内力的假定，瑞典圆弧法计算中不考虑条间力的作用；简
化毕肖普法假定两相邻土条之间切向条间力均为零；morgenstern-price法、sarma法、不平衡推力法均假定条间力合力的作用方向；janbu法假定条间力合力的作用点位置；不平衡推力法假定条间力的合力与上一土条底面平行。
（3）滑裂面不同，瑞典圆弧法和毕肖普法假定滑裂面为圆柱面，morgenstern-price法和不平
衡推力法对任意形状滑裂面均适用
（4）安全系数定力不同：
瑞典圆弧法定义滑裂面上全部抗滑力矩与滑动力矩之比为土坡稳定
（5）瑞典圆弧法由于不考虑条间力的作用，对每一土条力和例句的平衡条件都不满足，仅满
足整个滑动土体的整体力矩平衡条件，一般会使安全系数偏小；sarma法与morgenstern-price法基本假定相同，但他采用假设的临界水平地震加速度kc作为衡量土坡稳定程度的标准而使安全系数fs=1，不用试算，简化了计算量，但kc和fs之间定量关系的缺乏限制其应用；
（6）采用极限平衡法分析边坡稳定，没有考虑土体本身的应力应变关系和实际工作状态，土
条之间的内力或土条底部的反力均不能代表土坡实际条件下的内力或反力，不能求出变形，求出的安全系数只是假定滑裂面上的平均安全度，无法考虑局部变形对土坡稳定的影响；（利用有限元法，考虑土的非线性本构关系，求出单元的应力及变形，根据不同强度指标确定破坏区的位置和范围，设法将局部破坏与整体破坏联系起来，求得临界滑裂面位置，在根据极限平衡分析求整体稳定安全系数，或者利用有限元法求出各工况下土体内部的应力分布情况，然后给定一个衡量土坡安全度的破坏标准，就完全脱离了极限的平衡方程的限制。
）
8、什么是土体的应变硬化、应变软化，绘出其典型的应力应变关系曲线。
p41-42
10、饱和粘土层厚度为2h，土层上、下两面为透水层，作用与土层顶面的竖直荷载为无限广阔分布，是推导太沙基一维固结微分方程p270-271
11、试对《高等土力学》课程学习做出总结，并对课程学习中理解比较深刻的一个知识点展开讨论
《高等土力学》主要学习了土工试验、本构关系、土的强度理论、土的渗流、土的压缩与固结和土坡稳定等6个方面的内容。
（1）土工试验，在本科的基础上加深了三轴试验的了解，认识了离心机模型试验，室内试验、模型试验和原位观测的优缺点及适用范围；
（2）本构关系，学习了土的应力应变特性及其主要影响因素，运用弹塑性力学分析土的应力应变关系，在详细地学习邓肯-张双曲线模型的基础上，认识了k-g模型和其他几种弹塑性本构；（3）土的强度理论，加深了对土的摩擦强度和粘聚强度的认识，在本科土力学基础上，系统学习了影响土强度的因素、3种经典强度理论及其优缺点和三轴试验中6组强度指标及其工程适用范围，了解了几种近代强度理论；（4）土的渗流，复习总结了达西定律及其适用范围，深化了对渗流方程的推导和流网的应用；（5）土的压缩与固结，深化了本科所学太沙基一维固结理论，详细推导了单向固结方程，将其扩展到三维情况，学习了二向或三向固结中常用的比奥固结理论并利用弹性力学理论推导了其方程，了解了大变形固结和流变理论；（6）土坡稳定，系统学习了基于刚体极限平衡的条分法在土坡稳定分析中的应用。
然而，条分法采用极限平衡法分析边坡稳定，没有考虑土体本身的应力应变关系和实际工作状态，土条之间的内力或土条底部的反力均不能代表土坡实际条件下的内力或反力，不能求出变形，求出的安全系数只是假定滑裂面上的平均安全度，无法考虑局部变形对土坡稳定的
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