桩基优化设计第15页.docx
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桩基优化设计第15页
2、桩基优化设计
2.1、桩基设计优化原则
确保桩基础工程质量前题下，为使工程造价达到最省、方便施工、缩短施工周期、满足环境要求的桩基优化设计须遵循以下原则：
1）基桩质量可靠性原则
各类桩型的质量可靠性分析：
在深厚饱和土层中，以人工挖孔灌注桩与预制桩型为优，这二类桩型中前者质量可靠性最优，既没有沉桩挤土对环境影响，且施工质量可控性最好；预制型桩的制桩、按桩质量可控性也很好，但施工沉桩挤土对环境及已沉入土中的工程桩有一定影响。
质量较可靠的桩型有沉管灌注桩及钻孔灌注桩型，沉管灌注桩沉桩挤土对桩的质量及邻周环境影响严重，而钻孔灌注桩一般造价较高，且孔底沉渣及桩周泥皮对桩的承载力值影响很大，尤其是水下砼灌注质量控制须特别严格，在离地表＜15米深度范围桩体砼质量，往往因导管内砼自重压力不能有效置换导管内砼及孔壁泥皮，导管拔出砼面的几率较高，砼受泥浆混入、离析而强度大幅度降低，有的桩静载荷试验不到设计极限强度的一半就破坏，另外泥浆对环境污染也不能忽视。
所以选择桩型应根据环境条件及施工的可能性，以质量可靠为优选原则。
2）KN承载力值的工程造价最低原则
各类桩的材质、预制或就地灌筑、施工工艺、桩径、桩长等均与经济性有关，不能单纯用单位立方体砼承载力值，或单位承载力桩体所用材料量来表示经济性指标。
所谓经济性主要体现工程造价，满足工程要求主要取决于桩的承载力值，所以优化设计指标只能用单位KN承载力所用的工程费用来表示、选择工程造价最低为原则。
3）桩承载力水平均衡原则
同一建（构）筑物各承台下桩的承载力水平相差不宜太大，否则会产生相邻承台下桩的差异沉降，对于差异沉降敏感的框架结构因次应力导致梁柱裂缝，差异沉降过大裂缝开展会产生结构安全问题，要使桩的承载力水平接近首先对上部荷载（设计荷载组合R或标准荷载组合Ra）进行统计，选择适宜桩的承载力值，部分承台通过适当调整桩长和桩径，使桩的承载力水平接近。
4）对邻近环境不良影响最小的原则
没有环境影响地段
根据上部荷载的要求，桩的极限承载力值3000-6000KN的工程，优先选用质量可靠的预制钢筋砼桩（预应力管桩、钢筋砼预制桩）；桩的极限承载力值小于1000KN可选用沉管灌注桩、桩端大头型、扩底型沉管灌注桩或薄壁预应力管桩；极限承载力值在1000-3000KN宜选用钢筋砼空心方桩或预应力管桩，这些桩型经优化分析具有经济性和质量可靠性。
施工工艺选择上，根据桩的极限承载力值小于4000KN宜用静压沉桩，大于4000KN宜用锤击沉桩。
局部存在环境影响地段
在局部存在环境影响的工程宜采用以下措施减少或消除沉桩施工对环境影响：
a．挖防挤沟：
沟底深度为被影响建（构）筑物基底以下0.5米，一般不宜超过2.5米，用清水护沟即可。
b．钻孔防挤桩孔：
单列排列、桩孔间距2-4d（d为桩孔直径），视重要性选择桩孔间距，桩孔直径一般0.6米，桩孔深度8-15米，原泥浆水护壁即可。
c．沉桩施工采用取土植桩：
一般不宜采用钢管取土成孔，因钢管取土会产生拔管时因真空负压产生缩孔，造成土体大面积扰动，宜采用护壁泥浆状态的钻孔植桩，钻孔直径比工程桩径小5公分，钻孔深度一般10-15米，可在要求保护范围施工。
d．设置监测点：
包括保护建（构）筑物，地面沉降和水平位移、深层土体位移，根据监测数据调整沉桩程序，控制日沉桩根数等。
上述措施根据重要性可采用单项措施或多项联合应用，采用上述措施后可按2.1.1选用相关桩型。
对环境影响大或易引起民事纠纷地段
该地段不宜采用挤土桩型，或当设计要求单桩极限承载力值大于6000kN，应采用钻（挖）孔灌注桩，该桩型工程造价最高，对施工队伍的素质和质量控制要求高，如何降低造价只有使单桩承载力值提高，减少桩数。
建议：
a.钻孔灌注桩孔底压浆：
适用条件，桩端持力层土性为砂性土、砾砂、碎石类土的钻孔灌注桩孔底压浆，可使桩的承载力值提高15-50%。
b.钢管护壁干取土机械、人工挖扩注灌桩；适用条件，硬-可塑粘土、粉质粘土持力层，单桩极限承载力值为1000-2500KN采用钢管护壁干取土挖扩灌注桩。
c.钢管护壁干取土人工嵌岩灌注桩：
适用条件，桩穿越土层为软土，且岩层埋深小于40米，可采用钢管护壁干取土人工嵌岩灌注桩。
变断面钻孔灌注桩：
适用条件，当桩长范围内有多层性质较好的稳岩土层组合时，可采用特制钻具（如偏心钻头）在性质好的土层顶部或底部（抗拔）扩大桩的断面，形成多节支盘桩体，充分发挥和改良土层的承载能力，获得较大的的基桩承载力，但此项工艺技术在宁波地区尚未运用，有待探讨。
2.2、桩基础设计优化措施
优化设计要达到的目的：
即在满足工程安全和质量要求的前题下，尽可能降低工程造价。
其中，包含用材量、施工可能性、机械设备能力、施工速度、技术的可靠性等。
要达到此目的，必须根据上部结构荷载对桩承载能力的要求选择与地质条件相适应的最佳桩型，使基桩的承载力值达到最大，桩的数量最少。
所以选择的优化桩型选定后如何使桩的承载力值提高成为主要因素。
提高单桩承载力值须根据地质条件、承载力值的大小、选定的桩型等因素，分析提高桩端阻力可能性及提高桩侧阻力的条件，选择提高单桩承载力值的实施方案。
优化措施主要是扩大桩身的比表面积（侧表面积与体积之比），提高桩端承载力和改良桩周土体的承载能力。
2.2.1、提高桩侧摩阻力措施
宁波地质条件多为深厚软土地层，桩的类型多为摩擦型桩（摩擦桩和端承摩擦桩），提高桩的侧摩阻力使桩的承载力值提高具有积极和重要的意义。
分别叙述如下：
1）预制槽板组合H型桩：
由图2.1可知桩的侧表面积尽可能达到最大，使桩的侧摩阻力得到充分发挥，即使桩端持力层较薄，亦可使承载力值达到最大，宁波六中及孔浦多层住宅采用预制槽板组合H型桩，经测试和工程应用取得很好的效果。
该桩型是浙江省建筑设计研究院、宁波市机电工业设计研究院合作的科研项目，获浙江省科技进步三等奖、浙江省建设科技进步二等奖，适用条件：
桩的极限承载力值小于1000KN，桩穿越土层没有良好持力层，仅存在0.5-1米厚的薄粉细砂层，桩长8-12米。
也可用于复合桩基设计和应用。
2）异型截面沉管灌注桩：
（见图2.2），在沉管灌注桩的钢模管的端部焊接一定长度铁件，可焊三边或四边，呈均匀的三凸边或四凸边截面，使桩的侧表面积增大，其焊接铁件的长度约1米左右，主要达到提升钢模管时凸边满足护壁土体作用，使砼充填凸边留出的空间，形成异型截面沉管灌注桩型。
施工工法及质量控制同沉管灌注桩，由于凸边的空间较小，要求砼充填密实，则砼宜采用流动砼，要求水灰比不变，掺入适量高效减水剂，使砼流动性增大，一般可用坍落度控制，宜采用坍落度为16-18厘米，选静压震拔沉桩工艺。
凸边均为素砼，钢筋仍同相同钢模管的沉管灌注桩，使单位体积砼的侧表面积增大，桩的承载力值提高，使KN承载力的砼量降低，达到降低工程造价的目的。
3）预应力管桩、钢筋砼空心方桩：
（附件2）
预应力管桩及钢筋砼空心方桩均以最少的材料（砼）使桩的侧表面积达到最大的桩型，已在工程中得到广泛的应用，取得了较大的经济效益和社会效益，为工程建设作出了大的贡献，尤其是预应力管桩成为我市工程建设的主桩型。
4）水泥土技术：
水泥土主要是加固桩周土体，使桩的侧摩阻力提高，可采用注浆加固土体，也可水泥搅拌土体加固，最有效的方法：
水泥搅拌桩中心插钢筋砼预制小桩，一般用Ф600-Ф700水泥搅拌桩中心插200×200钢筋砼方桩，如果桩端有薄层持力层，桩的极限承载力值可达600-800KN，也可在中心插400薄壁预应力管桩，桩的极限承载力值值可达1000KN，对于多层砖混结构建筑是可选择的经济方案，桩的侧表面积可按水泥搅拌桩径的0.9倍取用，工程应用时尚须进行静载荷试验，根据试验结果修正计算参数方可应用。
见图2.3。
`2.2.2、提高桩端支承力的措施：
1）沉管灌注桩：
静压沉管扩底沉管灌注桩：
（附件3）
根据砼的可塑性，在持力层面静压挤扩，扩大桩端面积，使桩端支承力提高数倍，桩的承载力值大幅度提高，该技术是国内首创，自1981年开发成功至今上万幢建筑应用该技术，取得了明显的社会效益和经济效益，该技术已推广到福建、云南等省。
基本建设高潮来临后，因施工工艺繁杂而逐渐停止使用。
成桩工艺见图2.4，扩大头型状见图2.5。
适用条件：
桩穿越土层为饱和软土，离地表10-15米有薄粉细砂层，厚度1-2米，在粉细砂层层面扩底，也可用于粘土、粉土持力层。
预制大头型沉管灌注桩：
（附件4）
该技术由杭州引进平底大头型沉管灌注桩技术，结合宁波的地质条件，发展为平锥度大头型，凹底大头型及十字尖平底大头型沉管灌注桩，见图2.6a。
该技术适用条件同
，仅宁波市区已有数百幢建筑用此桩型，因大头型预制桩靴在沉管过程严重扰动桩周土层，使桩的侧摩阻力下降，目前在工程中此桩型很少应用。
地质条件适宜时该技术优势仍然明显，如江南春晓住宅群即采用预制大头型沉管灌注桩型。
十字尖平底大头型桩见图2.6b。
图2.6b
3）震动扩底沉管灌注桩：
采用全震动桩机，在钢模管端部焊接同管径的扩底装制，见图2.7，该装制设有比钢模管径略大的外管，长度0.5-1米通过链杆连接，端部有四瓣活动尖板，当闭口时将钢模管沉入设计深度，在钢模管内注满砼，震动拔管至扩底高度（1.2-1.5米）过程链杆将活瓣打开，砼充填模管上拔的空间，然后钢模管沉入原标高，沉管过程通过链杆将活瓣关闭，将砼挤向桩周围，反复多次沉拔即形成扩大头，外管长度由外管与土的侧摩阻力控制，使活瓣有效关闭为原则。
该技术仅作过工艺性试验，尚未在实际工程中应用，所以未作进一步试验证实，不能在工程中应用。
这里提供开发创新的思路，供同仁继续完善，逐渐成为成熟技术。
双模管震动扩底沉管灌注桩技术在宁波食品展销楼工程应用，取得了很好的效果，5-1层粘土层为持力层，桩径Ф500，扩大头为Ф1200，单桩极限承载力值2000KN。
工程竣工至今已十年余，未产生异常情况。
2）干取土扩底灌注桩：
（附件5）
钢管护壁干取土人工挖扩灌注桩：
该技术为建设部重点推广技术，编号98010，获浙江省建设科技进步一等奖，适用条件：
桩穿越土层为软土地层，桩端持力层为可塑-硬塑粘土或粉质粘土。
最小桩径为Ф700，最大扩底直径为3d（d-为桩径），为非挤土型桩，桩的极限承载力值1500-2500KN，可解决人工挖孔桩穿越淤泥或泥炭层可靠扩壁问题和安全问题，可替代人工挖孔及人工扩底工艺。
设计时根据最大轴力控制的设计荷载组合或标准荷载组合，可采用调节扩大头直径，使桩的承载力水平接近，桩端持力层端阻值可按预制桩的端阻值×0.7取用，因桩端人工挖扩存在应力释放问题，端阻力尺寸效应系数按JGJ94-94规范表5.2.9-2取用，钢管护壁干取土人工挖扩灌注桩成桩工艺见图2.8，取出土体柱见图2.9。
钢管护壁干取土人工嵌岩灌注桩：
钢管护壁干取土嵌岩灌注桩成桩工艺类同2）
。
舟山岙山石油储备基地五个十万立方米油罐基础采用钢管护壁干取土嵌岩灌注桩，满载注水试验结果，基础几乎没有沉降，节省了近千万元投资，加快了建设工期，取得了大的社会效益和经济效益，计划还有数十亿元投资业主要求用钢管护壁干取土嵌岩灌注桩。
适用条件：
桩穿越土层为软土地层，岩层离地表最大深度不超过35米，最小桩径Ф800，中等风化岩层可用风镐人工凿岩，微风化岩层采用爆破嵌岩，岙山基地均采用爆破嵌岩，桩的承载力值大于2000KN。
3）钻孔型灌注桩：
钻孔扩底灌注桩：
（附件6）
钻孔扩底灌注桩采用专用扩底装置进行扩底施工，即完成钻孔成桩孔后提出钻杆装好扩底装置，然后将已安装扩底装置逐渐张开过程切削土层，形成扩底直径，见图2.10，可有效提高桩端阻力，宁波房地局大楼即采用钻孔扩底灌注桩，经检测桩的承载力值提高20%，节省了工程造价。
适用条件；桩端持力层土为粘土、粉质粘土（不适宜砂土和砾碎石类土），最小桩径为Ф600，扩底直径为2d（d-桩径），桩端土的端阻力计算参数按钻孔灌注桩端阻值参数提高30%选用，因2d直径范围70%面积孔底没有沉渣，清孔残留沉渣在占30%面积的中心部位。
预承力钻孔灌注桩：
（附件7）
所谓预承力即在钻孔灌注桩的底部有一个向上的顶升力，在桩承受荷载前桩周存在向下的侧摩阻力，当承受荷载时产生向上摩阻力平衡，当上部荷载增大，桩恢复一般桩的受力机理，该另增加的力即为预承力。
该力由桩底预埋的预承包由于注浆将预承包鼓大，挤密持力层的土性，甚至扩大支承面积，产生向上的顶升力，使桩承载力值提高。
实施工艺：
在钻孔灌注桩的桩孔内，放置预承包与钢筋相连骨架，预承包在钢筋骨架连接处设有2毫米厚的软胶板，防止砼包住预承包，插入导管，浇筑水下砼，拔出导管即为桩体，待砼强度达50%，进行高压注浆，预承包逐渐鼓大，根据预承包最大鼓大体积×0.95的水泥浆量注完终止。
注浆过程桩体上抬量检测一般2-3毫米，桩的承载力值可提高40-60%，适用条件：
持力层为砂土、粉土、粉质粘土及粘土，桩长10-25米最适用。
根据宁波水产冷库工程应用至今已达12年，沉降量极小。
见图2.11。
此技术是国内首创，详见《预承力钻孔灌注桩的特性及工程应用》一文。
钻孔灌注桩桩孔底压浆：
A、工程实例
a．波特曼中心（东港大酒店综合楼）
正在建造中的波特曼中心采用钻孔灌注桩孔底压浆工艺，由设计试桩确定桩径及承载力值，大部分试桩因加载能力之故未至极限值。
（1）工程地质条件及计算参数
工程地质条件及计算参数见表1，桩端持力层选择为
-3层，粉砂、砾砂层，
工程地质条件及计算参数汇总表表1
土层编号
-1
-2
-1
-2
-3
-4
3
4
5
-1
-2
-3
7
-1
-2
-3
土的名称
杂填土
粉质粘土
淤泥
粘土
淤质粘土
淤泥质粉质粘土
粉质粘土
粘土
粉质粘土
粉质粘土
粉质粘土
粘土
粉质粘土
含粘土粉砂
粉砂
粉砂砾砂
土层厚度（m）
1.4
1.2
2
1.3
9.6
2.1
2
2.3
10.7
2.3
4.8
3.9
4
4.2
4.8
5.1
钻孔桩（kPa）
qsik
26
13
18
16
18
22
21
54
36
40
45
68
75
80
85
qpk
1400
1500
1800
2000
注：
所列土层厚度为499#试桩的钻孔柱状图提示的土层厚度
（2）静荷载试桩结果见图3
桩号
桩长（m）
最大加荷
（KN）
回弹率
（%）
桩顶累计
下沉量（mm）
528
57.48
9790
87．55
18.63
369
57.77
9790
73.23
21.74
桩号
桩长（m）
最大加荷
（KN）
回弹率
（%）
桩顶累计
下沉量（mm）
143
57.0
12540
87.71
11.55
570
57.0
12540
90.93
14.12
321
57.0
12540
77.12
16.65
499
61.0
12540
88.96
18.57
268
61.0
12540
59.25
22.87
（3）分析
波特曼中心共作9根柱的静载荷试桩，3根桩径为φ800，桩长57～57.7m。
其中57#桩加载至7920KN时桩顶下沉量为11.82mm稳定，加载至8580KN，即出现桩顶急速下沉至40.08mm，说明此桩已达极限，测得累计回弹率21.59mm，回弹率53.87%，另2根桩均加载至9790KN，桩顶下沉量为18.63mm及21.76mm，未出现第二拐点，6根桩的桩径为φ1000，桩长为57～61m，其中49#桩加载至9900KN，桩顶累计下沉量为12.53mm，因故终止试桩未考虑统计之外，其余5根试桩均加载至12540KN，桩顶下沉量11.55～22.87mm，曲线吻合性好、离散性小，而且均未达极限，未出现第二拐点，说明还有一定潜力。
根据94桩基规范统计分析，φ800钻孔灌注桩Ruk=9200KN，φ1000钻孔灌注桩Ruk≥12540KN，与估算极限承载力标准值，φ800Ruk=6600KN，φ1000Ruk=8500KN对比，钻孔灌注桩孔底压浆后的承载力值分别提高39%及47.5%。
b．嘉和中心（宁波嘉和房地产开发公司）
嘉和中心主要围绕桩端持力层选择考虑变形因素，选择13层土为桩端持力层，根据地质条件8层粉砂、砾砂层厚度为15.9～22.4m，土性力学指标优于13层土，而施工超长钻孔灌注桩存在质量、进度及工程造价问题，探求8层土作为桩端持力层可能性问题，进行设计试桩及钻孔灌注桩孔底压浆与未压浆桩的对比试桩，通过静载荷载试桩结果，孔底压浆后桩的极限承载力标准值提高近一倍，效果显著。
尤其是土性指标最优的8层土的厚度有20m左右，是宁波市区范围难以得到的有利条件，大大优于波特曼中心地质条件中包括土性指标和土层厚度，也优于中农信及华联的地质条件。
（1）地质条件：
见表2
地质条件及计算参数汇总表表2
土层编号
1
3-1
3-2
4
5
6-1
6-2
7-1
7-2
8
9
10
11-1
11-2
12
13
14-2
土的名称
杂填土
淤泥质粉质粘土
粉砂
粘土
粉质粘土
砂质粉土
砂质粉土
粉质粘土
粉质粘土
粉砂
粉质粘土
粘质粉土
粉质粘土
粉砂
粉质粘土
含粘土砾砂
强风化泥质粉砂岩
土层厚度
（m）
1.7～4.20
12.8～21.3
0.4～6.20
1.1～7.8
0.7～6.7
3.6～17.2
0.8～11.2
0.5～4.0
0.7～3.4
15.9～22.4
2.2～7.5
1.8～8.8
1.5～10.1
0.3～4.6
0.6～7.0
0.2～11.8
0.4
～
3.3
钻孔桩（kPa）
qsik
10
32
26
50
40
44
32
54
60
56
52
50
56
54
76
qpk
3000
3000
（2）桩端持力层为8层土，共四根试桩φ1000钻孔灌注桩孔底压浆与未压浆桩对比，静载荷试桩结果Q-S曲线见图4。
（3）桩端持力层为13层土，φ1000钻孔灌注桩孔底压浆与未压浆桩对比静载荷试桩，结果见图5
（4）分析
根据静载荷试桩结果可得以下结论：
8层土为桩端持力层，φ1000桩长54.4～55m四根钻孔灌注桩，孔底压浆与未压浆静载荷试桩静载荷试桩结果汇总表
表3
试桩号
注浆否
最大加载或极限值（KN）
桩顶下沉量
（mm）
回弹率
（%）
19#
注浆
15000
16.78
80.9
20#
注浆
15000
17.73
84.6
22#
未注浆
6000
24.68
21#
（1）
未注浆
3600
21.44
21#
（2）
注浆
15000
16.93
62.66
注：
21#桩第一次试桩未注浆，第二次注浆后再试桩
结果见表3，从试验结果可知，压浆桩的极限承载力值均大于15000KN，未压浆桩的承载力值仅为压浆桩承载力值的50%～25%。
13层土为桩端持力层同桩径同桩长的钻孔灌注桩，11#桩为孔底压浆，3#桩和6#桩未压浆，进行静载荷对比试桩，11#桩加载至15400KN时，桩顶下沉量48.69mm，继续加载试桩加载至20400KN终止加载，累计桩顶下沉量104.22mm，取桩的极限承载力标准值Ruk=15400KN。
3#桩及16#桩，加载荷载至7000KN时，桩顶下沉量分别为18.27mm及36.57mm，加载荷载至8400KN时，桩顶下沉量38.9mm及58.17mm，桩的极限承载力标准值Ruk=8400KN，也证明孔底压浆是未压浆的灌注桩承载力值提高近1倍。
8层土与13层土作为桩端持力层，根据静载荷试桩结果对比，按桩顶加载至15000KN时，按13层土为桩端持力层的桩顶累计下沉量48.69mm，8层土为桩端持力层累计桩顶平均下沉量17.26mm，按13层土为桩端持力层的桩顶下沉量是8层土为桩端持力层桩顶下沉量的2.8倍，说明13层土为桩端持力层的建筑物沉降量大于8层土的桩端持力层。
关于超高层建筑的变形验算问题
变形验算取决于桩端下各层土的高压固结模量的取值问题，因穿越土层无法取出完整的土样，所以室内高压固结压缩模量无法从实验室得到。
借助原位测试标贯检测，超深钻孔标贯的钻杆自重的修正又大大超出修正范围，Es只有人为假设来计算沉降量，其正确性如何本文不作评述。
对照欧洲及发达国家对建筑的沉降变形有严格的控制时按Q-S曲线中S=3mm。
对应的荷载作为桩的承载力特征值，（按变形控制桩承载力值）一般可不需沉降变形验算。
按8层土为持力层Q-S曲线中S=3m对应荷载为Ra=5500～7500KN，作为本工程桩承载力特征值，而13层作为持力层Ra=4000KN，如果放宽采用曼苏——考富曼建议按S=5mm对应荷载作Ra时，则8层土持力层Ra=7000～8800KN，13层土为持力层Ra=5700KN。
另一方法可用类比法：
调查现有工程的沉降量来确定，宁波华联二号楼主楼25层，总高99.5m，采用φ800钻孔灌注桩，桩端进入8-1层有效桩长42m（未孔底压浆），95年12月第一次沉降观察，至98年5月第34次观测累计最大沉降量28mm最小沉降量14mm。
宁波中农信35层，总高117.5m筒体结构地下二层，采用φ1000钻孔灌注桩8-2层为持力层有效桩长48m，93年12月开工，94年9月进行沉降观察，96年12月25日竣工，实测累计最大沉降29mm，最小13mm，本市正在建造的超高层52层，也是采用8层作为桩的持力层，因未取得有关资料仅供参考。
综上所述采用8层土为持力层是可靠的合理的，且经济性也好。
B、钻孔灌注桩孔底压浆的桩承载力值估算探讨
灌注桩孔底压浆由加强灌注桩体质量和加固孔底沉渣的技术措施，逐渐发展为提高桩的承载力值的有效工艺，实践证明孔底压浆后承载力值可提高50%以上，有的可达一倍，在工程设计中需要有一个成熟的估算公式，目前条件尚不成熟，为此提出以下估算公式方案进行探讨。
a．按注浆园球按扩底桩计算模式
Ruk=Uqsik·hi+ψp·mp·ADqpk
U——桩的截面周长（m）
qsik·qpk——i层土层极限侧阻力与极限端阻力（kPa）
hi——i层土层的厚度（m）
ψp——端阻力尺寸效应系数砂类土、碎石土ψp=（——）
D——注浆加固土体园球直径（m）
mp——加固土体的厚度修正系数
＜5m厚为0.4＞10m厚为0.55～10m厚度插入取值
AD——加固园球水平投影面积（m2）
估算实例：
波特曼中心369#桩，静载荷试桩结果Ruk≥9790KN
d=0.8mV=1.5m3稍密砂砾土n=0.4qpk=2000kPa
D=[6（——+πd2/4）]
=2.94m
ψp=（——）
=0.648
mp=0.4AD=D2π/4=6.79m2
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