加氢裂化事故汇编.docx

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加氢裂化事故汇编

加氢裂化装置事故汇编

二零一零年三月

生产技术处

一、压缩机相关（28例）

1.循环氢压缩机故障-6-

2.C101（循环氢压缩机）密封油液位导致机组联锁跳闸-6-

3.1.0MPa蒸汽温度减温到180℃-6-

4.C102（新氢压缩机）出口向入口倒压-6-

5.C102向制氢返回氢中断-6-

6.C101蓄能器内胆破裂-7-

7.C101（循环氢压缩机）转速波动-7-

8.C102B（新氢压级机）三段东缸拉杆断裂-7-

9.C101汽轮机（循环氢压缩机蒸汽透平）调速阀导向杆断裂-7-

10.C101（循环氢压缩机）密封油泵损坏装置停工-8-

11.C101更换转子-8-

12.C102A机三级东缸拉杆断裂-8-

13.C101高速离心滤油机涡轮烧坏-9-

14.循环氢压缩机喘振-9-

15.C101润滑油主泵汽轮机前轴瓦进水-10-

16.机C102A（新氢压缩机）润滑油过滤器平衡充压线考克阀芯脱落-10-

17.空冷A101（反应产物空冷器）冷后温控表TC226调节器喷嘴堵-10-

18.机C102A（新氢压缩机）三段东缸磨损-10-

19.循环氢压缩机C101汽轮机主汽门阀杆断-11-

20.机C102B（新氢压缩机）一段出口阀片断裂-11-

21.管理不善，再次加入封油系统-11-

22.C101入口过滤网被硫化铁堵塞，振动值升高-11-

23.新氢机出口超压现象-11-

24.循氢机调速过快，造成循氢带液-12-

25.循氢机封油中断-12-

26.循氢机封油高位油箱液控阀失灵-12-

27.循氢机参考气线冻凝-12-

28.新氢机中冷器泄漏-12-

二、与反应器相关（11例）-13-

1.齐鲁石化缓和加氢裂化开工中出现的问题及处理方法-13-

2.2.DC-103（裂化反应器）飞温的经过-13-

3.3.GAT-183齿轮箱轴烧坏-13-

4.反应转化率过高-14-

5.R101（精制反应器）突破高压下温度控制-14-

6.新氢不纯-14-

7.反应深度过大影响分馏-14-

8.反应器床层温度轻度超温-15-

9.再生烧焦发生严重超温-15-

10.反应器大盖发生泄露着火-15-

11.催化剂床层发生严重飞温-15-

三、与加热炉相关（10例）-15-

1.上海股份有限公司芳烃厂加氢装置BA-101（循环氢加热炉）炉管爆裂事故-15-

2.废热炉入口负压超高-16-

3.F102（循环氢加热炉）干烧-16-

4.分馏炉回火爆燃-16-

5.第二分馏炉回火-17-

6.F103（脱丁烷塔重沸炉）熄火造成馏分波动-17-

7.F101（循环氢加热炉）炉管结焦-17-

8.分馏炉炉膛陶纤脱落-18-

9.加热炉在点火过程中出现正压回火-18-

10.大庆石化公司炼油厂加氢装置-18-

四、与机泵相关（21例）-18-

1.分馏热油泵密封损坏-18-

2.新鲜原料进料泵联锁造成进料中断-19-

3.机泵故障造成装置停车-19-

4.仪表液位指示失灵，造成酸性水罐发生爆炸-19-

5.P101A/润滑油过滤器破损-19-

6.P112B出口压力表弹出-19-

7.P102B（循环油泵）入口法兰着火-19-

8.C101-P02A泵（循环氢压缩机润滑油泵）螺杆磨坏-20-

9.P10lA（反应进料泵）推力瓦烧坏-20-

10.WHB过热器安全阀跳-20-

11.高压进料泵润滑过滤器滤网开裂-20-

12.高压进料泵备用润滑油泵开关位置摆错-21-

13.P120泵损坏-21-

14.P112严重抽空-21-

15.P104B后密封嗤-21-

16.“2．16”重大火灾事故-21-

17.柴油泵Pll3入口线焊口开裂发生火灾事故-22-

18.泵体密封泄漏，导致两位职工中毒-22-

19.P102A密封泄漏着火-22-

20.P102A预热线堵，影响开工-22-

21.开关失灵，电机烧坏-22-

五、与仪表相关（17例）-23-

1.高分液位、界位调节阀堵塞-23-

2.仪表故障造成装置停工-23-

3.分馏塔液面仪表指示失灵，成安全阀起跳-23-

4.Pll2B预热线限流孔板漏油-23-

5.第八块仪表盘停电-23-

6.C101（循环氢压缩机）密封油高位罐液位低报警-23-

7.LC-118调节器反向-24-

8.T106（分馏塔）满塔-24-

9.计量维护人员擅自停用F106蒸汽流量表-24-

10.FRC-109控制表信号开关拨错-24-

11.FRC-109（循环氢流量）调节阀卡-24-

12.仪表丝堵忘恢复，第一分馏塔T103（即产品分馏塔）冲塔-25-

13.仪表处理事务，造成C101自停-25-

14.T101液位失灵，几乎造成装置停车-25-

15.UPS也不起作用，仪表电源停-25-

16.调节阀因附件漏风突然关闭，导致进料中断-26-

17.校表过程发生窜压-26-

六、其它设备故障（19例）-26-

1.EA-109B壳程Ω密封圈鼓泡破裂，反应系统泄压放空-26-

2.D102安全阀隔断阀没开-26-

3.D104（脱丁烷塔回流罐）酸性水线跑液态烃-26-

4.废热锅炉干锅-26-

5.D104玻璃板液面计引管法兰焊缝开裂-27-

6.压力表接头用错-27-

7.高压空冷A101（反应产物空冷器）风机自停-27-

8.脱硫系统超压-28-

9.仪表接线槽着火-28-

10.柴油空冷器A106风机叶片卡-28-

11.P104（脱丁烷塔底泵）出口压力表接头开裂-28-

12.广东茂名石化加氢装置-29-

13.反应器顶部仪表箱着火事故-29-

14.E-1/2壳程防冲板安反开焊后堵塞出口事故-29-

15.E-2/4管程氨盐堵塞的问题-29-

16.原料过滤器效果不佳，焦粉堵塞换热器-29-

17.液态烃脱硫抽提塔T151A筛板堵-30-

18.高压换热器底部放空阀突然泄露-30-

19.高压空冷管束发生断裂，装置紧急停工-30-

七、与操作相关（47例）-30-

1.紧急放空的使用问题-30-

2.反应器R102温升过快-31-

3.调节循环氢换热旁路阀（T210）过快致使炉F102（第二循环氢加热炉）进料孔板法兰泄漏-31-

4.第1分馏塔液面超高（即：

产品分馏塔）-32-

5.供汽压力波动导致C101（循环氢压缩机）和P102AB（循环油泵）损坏-32-

6.泵P102（循环油泵）抽空操作导致止推轴承和转子磨损-33-

7.DA-102（产品分馏塔）操作控制不住-33-

8.操作不慎造成人身伤害-33-

9.氢气泄漏引起着火-33-

10.未用蒸汽吹扫炉膛，造成炉膛爆炸-34-

11.氮气线窜油-34-

12.脱硫岗位液态烃抽提塔T151（即液化气脱硫塔）超压-34-

13.氨罐严重跑氨-34-

14.氨窜人氮气线中-35-

15.D102（高压分离罐）液面超高-35-

16.分馏塔满塔事故-35-

17.误停P102A（循环油泵）-36-

18.分馏炉回火爆燃-36-

19.轻污油线跑油-36-

20.炉F104（产品分馏塔底加热炉）超温-36-

21.燃料油线跑油-36-

22.分馏单元满塔-37-

23.D107（循环油罐）采样器跑油-37-

24.燃料油跑油-37-

25.D103（低压分离器）安全阀跳-37-

26.脱丁烷塔T101严重超压-37-

27.脱硫T152（液化气脱硫塔）冲塔跑溶剂-38-

28.WHB过热器安全阀跳-39-

29.余热锅炉汽包发生突沸现象-39-

30.扫重石脑油线错开液态烃线扫线阀-39-

31.冲洗油罐D121安全阀跳-40-

32.装置内1.OMPa蒸汽压力超高-40-

33.高压换热器E101、E103管壳之间超压-40-

34.D107安全阀跳-40-

35.D107液位失控P102B泵抽空-40-

36.水冷A107出口倒凝跑油-41-

37.第二分馏塔T106冲塔事故-41-

38.T106（分馏塔）冲塔-42-

39.T106液面满造成A106胀口泄漏-42-

40.原料带水-43-

41.反应系统跑氮气-43-

42.酸性水罐D161A抽出线的倒凝阀脱落-43-

43.在引3.5MPa蒸汽，用倒淋排凝，出现倒淋管线甩鞭子的现象-43-

44.忘拆一块盲板两人致残-44-

45.生产动态不交班，筒内气体不化验，两者合一人窒息-44-

46.CS2爆燃伤人三例-44-

47.油槽工H2S中毒-45-

八、与系统工程相关（22例）-45-

1.A107空冷胀口漏油着火-45-

2.仪表风压严重超低-45-

3.航煤空冷器A104胀口泄漏-46-

4.新氢带水造成R101差压上升-47-

5.装置全面停电-47-

6.中压蒸汽压力突然下降-48-

7.装置停电-48-

8.均三甲苯重芳烃罐突沸危及加氢-48-

9.燃料油质差分馏炉操作被动-49-

10.蒸汽、氢气中断装置停工-49-

11.装置晃电-49-

12.仪表停电-49-

13.蒸汽中断-50-

14.蒸汽中断造成紧急停工-50-

15.制氢装置发生氢气爆炸，加氢装置紧急停工-50-

16.加氢火炬爆燃-50-

17.循环水中断装置紧急停工-50-

18.全厂停电，紧急停工-51-

19.全厂停电，紧急停工-51-

20.高压空冷放空阀未关严，造成高温高压循环氢外泄着火-51-

21.掺炼污油，污染催化剂的事故-51-

22.原料带水事故-51-

九、与防冻工作相关（4例）-52-

1.装置外液态烃线冻结-52-

2.反应进料泵P101A推力瓦烧-52-

3.柴油抽出温度严重超温-52-

4.轻柴油成品线冻凝-53-

十、与设备腐蚀相关（10例）-53-

1.E106（脱丁烷塔顶后冷器）因腐蚀内漏-53-

2.氨罐压力表腐蚀跑氨-53-

3.高压空冷A10lA台火炬放空线断裂-53-

4.高分D102界面计引管腐蚀穿孔-54-

5.未转化油空冷器A107A台（即：

尾油空冷）腐蚀穿孔-54-

6.D105酸性水线腐蚀穿孔-54-

7.Elll出口第二弯头腐蚀穿孔-54-

8.管束腐蚀穿孔，液化气泄漏-55-

9.高压临氢管线的氢脆腐蚀的现象-55-

10.新氢炉管应力腐蚀开裂，新氢泄漏着火-55-

一、压缩机相关（28例）

1.循环氢压缩机故障

循环氢压缩机及其辅机故障，严重制约了装置的顺利投产，反应系统气密过程中，当反应系统压力12.0～14.0MPa，因密封油泵压力不足，密封油系统热量分布不平衡，油冷却后温度较高，曾数次造成循环氢压缩机停机，影响气密进度，对密封油泵及冷却系统进行改造，16.0MPa氢气气密一次合格。

投料试生产后，循环氢压缩机频繁停机，且没有任何报警，给查找原因带来较大困难，其间陆续解决了润滑油泵出口安全阀弹簧损坏，调速油供油管径过小，DG505调速系统参数整定欠佳，冬季外供中压蒸汽管网过长，中压蒸汽温度低易带水，现场调速系统反馈信号接线短路等问题，使停机问题最终得以解决。

2.C101（循环氢压缩机）密封油液位导致机组联锁跳闸

1986年7月9日，Q01机组在第一次试运中，8：

05时密封油高位罐液位下降，电泵也无法维持液位。

8：

08时由于高位罐液位低造成联锁跳闸，Q01自动停运。

事后发现液位自控回路调节阀处于关闭状态，经检查是该阀定位器供风定值器损坏，仪表风中断造成调节阀自动关闭，使密封油不能进入高位罐。

分析：

调节阀出故障是操作中常见的现象，当运转设备正常而出现断流故障，应立即查看调节阀开度，必要时用旁路阀调节。

3.1.0MPa蒸汽温度减温到180℃

1986年8月21日，C101（循环氢压缩机）正在开机试运中，废热锅炉开除氧系统，（向CT1019循环氢压缩机蒸汽透平）背压蒸汽注碱温水，将1.0MPa蒸汽控制在250℃，由于除氧器温度升的过高液位波动，造成F106-P0lA泵（碱温水泵）抽空碱温水中断，背压汽温控表TC-713自动将注碱温水阀全开，备用泵起动后温控表调节滞后，大量碱温水注入C101背压汽中，使1.0MPa蒸汽温度降到180℃。

故障出现后，紧急将TC-713改手动将温度提回到250℃。

分析：

加氢裂化装置的低压汽是排放到厂管网，1.0MPa蒸汽饱和温度为170℃，接近170℃时会造成蒸汽带水事故。

我厂热裂化装置和瓦斯压缩站使用以1.0MPa蒸汽为动力的汽轮机，蒸汽带水会造成汽轮机损坏，对蒸汽温度的控制万不可大意。

4.C102（新氢压缩机）出口向入口倒压

1986年9月1日，准备开C102A升压，此时反应压力为3.0MPa，C102A各级出口返回线没关，C102A机出口单向阀漏，当机出口阀打开之后，反应器内的氢气倒窜回机入口，造成一级入口安全阀起跳。

分析：

单向阀一般来说是不严密的，因此C102A开机时应将各级出口返回阀关闭，防止倒窜事故发生。

5.C102向制氢返回氢中断

1986年9月2日，C102B机（新氢压缩机）由于一级入口滤网堵需更换到C102A机。

启动C102A机后，由于新氢管路太脏，一级和二级入口滤网立即堵塞，被迫紧急停机，造成制氢返回氢中断，制氢装置被迫切断进料。

分析：

制氢反应炉需要加氢C102提供返回氢作反应配氢，返回氢中断制氢将被迫切断进料，反之又影响加氢，这是一个联系两个装置的重要环节，换机时一定要注意将返氢线打开，此次故障产生于试运阶段，所以影响不大。

正常生产操作则会产生重大波动。

6.C101蓄能器内胆破裂

1986年9月2日发现前天向C101（循环氢压缩机）密封高位罐装的油液位下降，判断是蓄能器内胆破裂。

经检查发现第二组蓄能器顶端脱落，经分析可能是由于以下两种原因造成：

（1）、施工单位清洗蓄能器时，由于安装不当造成损坏。

（2）、引油引压时速度太快，造成受力突变，把内胆撕破。

分析：

高位罐油如窜入封油系统会污染密封油腐蚀密封机件损坏设备，更严重的是高位罐建立不起正常液位，势必造成自动C101停车。

7.C101（循环氢压缩机）转速波动

1987年9月30日10：

00时C101转速出现波动，很快波动加剧转速在5800rpm至8500rpm间晃动，当班人员在车间主任指挥下果断地切断进料反应降温。

转速波动原因是调速器出现故障，故障排除后恢复进料。

分析：

事故处理果断正确，当事故发生后，首先应考虑保护设备，C101是车间的心脏更要爱护备至。

虽然切断进料再次进油开工，工作量非常大，但不这样做万一损坏C101后果不堪设想，损失将是巨大的。

8.C102B（新氢压级机）三段东缸拉杆断裂

1987年10月9日2：

40时C102B出现强烈振动，当班人员立即紧急停车，当时三段东缸拉杆靠十字头缩颈处断裂，活塞与缸套咬合。

事后分析认为润滑油缺注，造成活塞卡，将拉杆拉断。

分析：

C102B机组拉杆断裂前，无论声音或温度，振动应该有所反映，而当班人员没能发现。

检查运转设备应备有听音棒，检查一定要细致，不放过任何一点可疑现象，将事故消灭在萌芽状态中。

润滑是动设备的生命，机泵维护重要的就是润滑系统正常。

9.C101汽轮机（循环氢压缩机蒸汽透平）调速阀导向杆断裂

1988年6月18日由于C101汽轮机调速杆出现严重振动，被迫临时停工抢修，事后发现调速阀的导向杆已断裂。

分析：

C101汽轮机调速器动力缸原设计动力不足，造成调速器脉动致使调速杆剧烈振动导致导向杆严重磨损而断裂。

如果此时不果断停工，C101机组将无法控制会造成损坏，产生重大损失。

（注：

一套转子价值25万美元）。

调速杆振动首次出现在1988年4月8日，当时采用关小主汽门，改变调速阀的行程的方法减小振动，自那时起车间对振动情况严加监视，终于及时地避免重大事故的发生。

之后在汽轮机主汽门后增加折流板，减少对调速阀的冲击力，降低了阀杆振动。

另外还增加了调速器杠杆的配重，提高了调速系统的稳定性，大大地延长了调速阀的使用寿命，一年半后检查整个调速阀组没有磨损现象。

10.C101（循环氢压缩机）密封油泵损坏装置停工

1988年7月22日凌晨1时40分厂蒸汽管网压力波动，C101主密封油泵转速降低，辅助油泵自动启动，2时02分发现密封油过滤器差压上升，切换到另外一台也无济于事。

检查主油泵发现泵体表面油漆已烧变色，判断该泵已烧坏。

钳工抢修主油泵更换配件过程中，机动部门决定试用国产缸套。

19时20分主油泵抢修完毕试车结果不上量，紧跟着辅助油泵入口堵也不上量，C101密封油中断被迫采取手动7巴/分停工，同时C101紧急停车。

事后发现二台密封泵螺杆与缸套烧毁，主油泵入口过滤器滤网倒顶出过滤器，入口过滤器什么时候损坏的不清楚。

分析：

这起事故造成第七周期非计划停工。

据以上现象分析，当蒸汽压力波动时，主油泵转速下降而且不稳，主油泵螺杆因工况不好而烧坏。

钳工抢修主油泵时更换国产缸套，但试运中主油泵立即出现严重磨损，磨损产生的金属粉末随着回油进入密封油罐，造成辅助油泵的入口过滤器堵塞，造成辅助油泵抽空而损坏。

这起事故的教训很深刻，在同类装置也曾出现类似的事故。

当蒸汽压力波动时应千万注意立即切换到辅助电泵，防止主油泵因转速波动而损坏。

本次事故处理过程中蒸汽压力波动时岗位人员处理不果断，没有立即停运主油泵。

所更换国产缸套没有实行可靠性试验，此举一定的盲目性结果实得其反。

第二次处理时，密封油全部更新，密封油罐彻底清扫，于7月28日方开车成功

11.C101更换转子

1989年7月4日装置第12周期开工，18时当循环氢压缩机C101转速由3000rpm向8000rpm提速时，机组出现严重振动，厂部决定进行检修。

经检查发现，迷宫密封磨损，蜂窝密封磨损，平衡鼓镀层有剥落现象，转子叶轮有结垢现象，吸入口与级间扩压器内存有蜡油，原转子已不能再用，厂部决定更换国产新转子，以后运转情况表明，国产转子的性能优于进口转子。

分析：

因循环油进料孔板FRC-157法兰泄漏，装置进行21巴/分紧急放空降压时，部分较重的油冲进入C101入口管道，当C101重新启动时循环气体带液造成机组振动，损伤转子与密封件，这种现象车间已估计到，但是当时条件不允许进行处理，而是“抓紧时间开工”，结果是相反的。

此次教训应牢牢记住，不能盲目执行上级命令。

12.C102A机三级东缸拉杆断裂

1989年8月30日18时40分，新氢压缩机C102A发生强烈振动伴随着可怕的响声，当班人员立即停车，事后检查发现三段东缸活塞拉杆变径处断裂。

在该机的检修中进一步发现，各段机内缸体有大量灰白色垢物，特别中二级缸内几乎被垢物填满。

各级入口的过滤网破坏严重，三段入口滤网几乎全面被堵塞，一段和二段的入口过滤器骨架已残缺不全，二段入口分液罐D109A破沫网已全部腐蚀烂光。

面对如此严重情况，厂内有关部门进行调查，发现结垢物的主要成分是氯化铁，进一步调查发现制氢装置从四月分开始采用催化氢酸雾。

酸雾经一段升压后冷凝成稀盐酸，对不锈钢有非常强烈的腐蚀作用，终于形成以上局面。

此次事故发生之前制氢装置出现故障曾两次氢气中断，造成三段出口温度高达180℃左右，根据以上情况分析，拉杆断裂原因可能是新氢大幅度波动，把管路垢物带入气缸，堵塞缸套润滑油孔，造成活塞与缸体磨擦升温而变形，相互咬合从而导致拉杆断裂。

分析：

这是一起人为事故，未经科学的论证随便改变制氢原料，虽然出发点是好的，但是结果是相反的。

此事给出的教训很深刻，从事生产工作一定要考虑周到，一点不慎就可能付出高额“学费”

13.C101高速离心滤油机涡轮烧坏

1989年12月3日夜间，压缩机岗位人员反映，循环氢压缩机的润滑油高速离心过滤机K05的排污口漏油，进一步检查发现蜗轮杆已严重磨损，并有缺油磨擦产生烧痕，可以判断是齿轮箱缺少润滑油所造成。

14.机C102A新氢压缩机三段西缸磨损

元月11日9：

00时C102A三段西缸出现明显杂音当即换到C102B机，之后检查发现该缸的活塞与缸套已严重磨损，如不及时停机就会发生活塞卡缸拉杆断裂的事故，如果情况严重有可能损伤曲轴。

事故得以避免靠的是认真负责的巡检，半个月之前用电子听诊仪捕捉到该缸发出的杂音，立即车间开始24小时跟踪，以往出现卡缸的事故此次没再重演，朱有志与花长春因此荣立厂级三等功。

磨损的原因当时有各种看法。

一认为是自然磨损，该缸在一年前就出现了磨痕。

二认为氢气有带液现象稀释了润滑油，缸体表面无法形成保护膜。

三认为氢气中杂质带入缸内，产生磨损。

四认为该缸注油器单向阀曾出现倒气，磨损因缺少润滑油造成。

15.循环氢压缩机喘振

4月11日装置停工准备进行第二次催化剂再生，4月24日开C101循环氢压缩机循环升温，15：

50时接班完毕后，岗位人员发现温控表TIC-210输出在50％以上，B阀处于全开的位置，E101与E103循环氢/反应产物换热器换热流程短路。

为提高循环气换热温度，用仪表手动将B阀关闭，此刻C101入口流量立刻下降产生喘振，机岗位反应迅速立即将反飞动控制阀全开，没有造成机组损坏。

事后查明TIC-210回路A阀手动轮开在关闭位置上，调节器信号对该阀无作用，当B阀关闭时实际上造成反应流程中断C101断流，故障当时的瞬间C101入口压力2.7MPa出口压力5.3MPa。

这是一起严重的未遂事故，幸亏机岗位反应快否则C101转子非损坏不可。

上一班开机流程检查不细，恰巧停工冷却时TIC-210的手动输出使B阀打开，反应流程畅通顺利开机，但却埋下了事故隐患。

接班的检查不细。

当发现与正常不同现象应追问清楚，但没有那样做。

开工期间要特别注意流程正确，如发现异常一定要弄清楚再调整。

16.C101润滑油主泵汽轮机前轴瓦进水

10月17日5：

15时操