NO6度风量计算与分配计划.docx
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NO6度风量计算与分配计划
金沙县安洛剪干湾煤矿
矿井月度总风量计算分配方案
(2012年元月份)
编制人:
万振亚
审核:
付登云
为严格落实“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针及“先抽后采、监测监控、以风定产”的瓦斯治理方针,在结合我矿实际生产情况条件的基数上,为保证矿井的通风能力达标,矿井风量能满足生产的需要,确保安全生产,特制定本方案:
一、矿井概况:
(一)矿井地理位置,矿区范围及矿界范围:
剪干湾煤矿位于金沙县城的南西方向,属金沙县安洛乡管辖。
剪干湾煤矿业务隶属金沙县煤炭管理局管辖。
矿区直距县城约19公里,公路里程29公里,矿区距326国道2公里,有矿区公路与326国道相接,至金沙县城29公里,至黔北火力发电厂(金沙电厂)33公里,至遵义城区89公里,均为油面公路,汽运交通方便。
地理坐标,东经106°05′55″~106°06′23″、北纬27.5°17′19″~27.5°20′47″。
2、剪干湾煤矿矿界由以下10个拐点坐标圈定:
拐点编号
X
Y
拐点编号
X
Y
0
3025840
35608750
5
3024650
35610150
1
3025840
35609480
6
3024800
35609980
2
3025600
35609480
7
3024800
35609230
3
3025600
35609520
8
3025080
35609185
4
3026000
35609900
9
3025080
35608750
矿区形状为一不规则多边形,开采深度+1520—+1250m,标高面积1.2009km2。
(二)、煤矿资源赋存及储量:
该矿区稳定可采煤层为C5、C9、、C13煤层,局部和大部可采煤层为C8、C11煤层。
各煤层主要特征分述如下:
C5煤层:
赋存于龙潭组(P3l)含煤岩系的上部,上距长兴组(P3c)底界约25米,煤层厚1.20~3.30米,一般1.80米;煤层中夹0.05~0.10米厚的夹矸层,为简单结构煤层,全区稳定可采C5煤层:
C9煤层:
赋存于龙潭组(P3l)含煤岩系的中上部,上距长兴组(P3c)底界约50米,煤层厚1.50~2.80米,一般1.60米;一般不夹矸石层,为简单结构煤层,全区稳定可采。
C13煤层:
赋存于龙潭组(P3l)含煤岩系的近底部,下距茅口组(P2m)顶界约5米,煤层厚1.50~3.50米,一般2.00米;夹2~5层不稳定的厚度为0.05~0.25米的矸石层,为复杂结构煤层,全区稳定可采。
C8煤层:
赋存于龙潭组(P3l)含煤岩系的中上部,上距长兴组(P3c)底界约15米,煤层厚0.40~1.20米,一般1.60米;稳定性较差,为大部可煤层。
C11煤层:
赋存于龙潭组(P3l)含煤岩系的下部,下距茅口组(P2m)顶界约20米,煤层厚0.60~1.20米,稳定性较差,为局部可煤层。
上述各煤层产状与岩层产状一致,煤层倾向140°~145°,倾角6°~10°,该矿区煤的物质为陆源植物,属陆源腐植煤,在漫长的成煤地史过程中,受地热的影响而遭受不同程度的变质,本矿区煤的变质程度较高,各煤层均属无烟煤类。
剪干湾煤矿各煤层,综合样分析结果表
煤层
编号
化验分析结果(%)
发热量
Qgr.d/MJ/kg
煤类
灰分
(A.d)
挥发分
(Vr)
水分
(Wf)
硫分
(St.d)
C5
13.00~19.49
5.47~5.76
1.94~2.48
0.83~1.46
28.9~31.28
无烟煤
C8
13.47~19.86
5.91~6.13
1.96~2.45
0.94~1.40
28.8~31.46
无烟煤
C9
12.98~18.49
5.94~6.78
1.63~2.16
1.35~2.47
29.1~31.49
无烟煤
C11
25.60
7.57
2.32
2.24
34.45
无烟煤
C13
18.70~27.60
6.98~9.60
2.10~2.64
2.08~4.20
25.6~29.46
无烟煤
根据贵州省煤田地质局2006年3月6日提供的煤尘爆炸鉴定报告,9#、13#都无煤尘爆炸性,根据贵州省煤田地质局2006年3月6日提供的煤层自燃倾向性鉴定报告,9#、13#自燃倾向分类为Ⅲ级,不易自燃,根据贵州省煤炭管理局文件(黔煤行管字[2007]512号对《对毕节地区煤矿2007年度矿井瓦斯等级鉴定报告的批复》,剪干湾煤矿全矿井瓦斯涌出绝对量3.24m³/min,全矿井瓦斯涌出相对量9.74m³/t,矿井为低瓦斯矿井。
2、矿井储量:
通过矿区范围内煤炭资源井田储量为598万吨,可采资源储量330.32万吨。
(三)、矿井设计生产能力及服务年限:
剪干湾煤矿设计生产能力为15万吨/年,服务年限为14.68年。
二、矿井通风系统:
1、通风方式:
由于该矿设计采用两水平分区式开拓方式,现有一个炮采面和两个掘进工作面,经过多种通风系统设计方案的比较,最终采取中央并列通风方式。
进行采、掘工作面均采用独立通风,且总进风、总回风和各个主要风流交叉及会和点的测风站健全,风量调节分配也可满足矿井正常生产的通风需要。
同时经过剪干湾煤矿的不断建设,目前已形成较为完善的通风系统,并且设备齐全,通风设施完善,通风系统简单、安全可靠,为矿井安全生产奠定坚实基础。
2、通风设备、设施:
剪干湾煤矿的地面两台主扇采用的是抽出式FBCDZ№16/2×75型对旋式风机,风量:
1698—3768m3/min,风压:
702—2650pa,电机功率:
2×75kw,一台工作,一台备用,并能正常实现风机切换和反风。
目前井下有4台2×15kw对旋局扇风机供掘进工作面用风。
剪干湾煤矿现有通风设施如下:
、联锁风门1组,分布在:
风井安全出口1组,且为正反向双道风门。
、调节风门2组,分布在:
井下中央变电所1组;中央泵房1组;且为正反向双道风门。
、密闭墙2道,分布在:
1901运输巷掘进回风联巷;1901回风巷与1902运输联巷的联络通道。
三、计算、分配矿井总风量:
1、矿井需风量的计算原则:
根据《煤矿安全规程》规定:
矿井需要的风量,按下列要求分别计算,并取其最大值。
2、矿井总风量计算:
、按井下同时工作最多人数计算:
Q=4×N×K
式中:
4—每人每分钟供风标准,m3/min
N—最大班下井人数,按80人计(包括检查人数5人)
K—风量备用系数,取1.25
计算得:
Q=4×80×1.25=400m3/min,即6.67m3/s。
、分别法,按各需风地点实际需要风量计算:
Q矿井=(∑Q采+∑Q掘+∑Q硐+∑Q其它)×Kc
式中:
∑Q采—采煤工作面实际需要风量总和,m3/s
∑Q掘—掘进工作面实际需要风量总和,m3/s;
∑Q硐—硐室实际需要风量的总和,m3/s;
∑Q其它—矿井除了采煤、掘进和硐室地点外的其它井巷需要进行通风的风量总和,m3/s;
Kc—风量备用系数,取1.25。
、采煤工作面实际需风量:
、矿井为低瓦斯矿井,按瓦斯绝对涌出量计算:
Q采=100·q采·KCH4
=100×1.23×1.5
=184.5(m3/min)
式中:
Q采—采煤工作面需要风量,m3/min;
q采—矿井首采面C9煤层,经计算需风排绝对瓦斯涌出量3.24m3/min,
KCH4—采面瓦斯涌出不均衡通风系数,为普采工作面,取1.5。
、按炸药使用量计算:
Q采
=m3/min
式中AC—采煤工作面一次使用最大炸药量,取10.0kg;
b—每公斤炸药爆破后生成当量CO的量,根据炸药爆破后的有毒气体标准,取b=0.1m3/kg;
t—通风时间,一般取20~30min,取t=20min;
c—爆破经通风后,允许工人进入工作面的CO浓度,一般取c=0.02%。
Q采=m3/min
、按回采工作面同时作业人数计算:
每人供风≥4m3/min:
Q采=4N=4×28=112(m3/min);
式中4—每人每分钟应供给的最低风量,m3/min;
NC—采煤工作面同时工作的最多人数为28人。
、按工作面温度选择适宜的风速进行计算:
Q采=60VC·SC·Ki
=60×1.0×8.2×1.0
=492(m3/min)
式中:
V采—回采工作面适宜风速,取1.0m/s(回采工作面温度低于20度);
SC—采煤工作面的平均有效断面积,
m2;
Ki—工作面长度系数,取1.0。
、按风速进行验算:
取Q采=max{492、250、184.5、492}
60×0.25S即:
60×0.25×8.2<492<60×4×8.2
123m3/min<492<1968m3/min
采煤工作面取Q采=492m3/min。
满足风速验算的要求。
经计算,Q采=max{492、250、184.5、492}=492m3/min,并且满足风速验算的要求。
采煤工作面取Q采=492m3/min,矿井共一个采煤工作面,即8.2m3/s。
、掘进工作面需风量计算
、按瓦斯(或二氧化碳)涌出量计算:
Q掘=100q掘·Kd
式中:
Q掘—掘进工作面需要风量,m3/min
q掘—掘进工作面回风流中瓦斯绝对涌出量,经计算绝对瓦斯涌出量1.23m3/min;
Kd—瓦斯涌出不均衡通风系数,煤掘工作取Kd=1.8~2.0,取1.8;
Q掘=100q掘·Kd=100×1.23×1.8=221.4m3/min=3.69m3/s
、按炸药使用量计算:
Q掘=Aj·b/(t·c)
式中:
Aj—掘进工作面一次爆破所用的最大炸药量,取4.5kg;
b—每公斤炸药爆破后生成的当量CO的量,取0.1m3/kg;
t—通风时间,一般不少于20min即1200s,取1200s;
c—爆破经通风后,允许工人进入工作面的CO浓度,一般取c=0.02%。
故:
Q掘=4.5×0.1/(1200×0.0002)=1.9(m3/s)
、按局部通风机吸风量计算:
Q掘=Qf×I×kf
式中:
Qf—掘进工作面局部通风机最大风量,取Qf=330m3/min=5.5m3/s;
I—掘进工作面同时运转的局部通风机台数,取1台;
kf—为防止局部通风机吸循环风的风量备用系数,取1.34。
故:
Q掘=5.5×1×1.34=7.37(m3/s)
、按工作面工作人员数量计算:
Q采=4nj/60=0.067nj
式中:
nj—掘进工作面同时工作的最多人数,取15人。
故:
Q掘=0.067×15=1.0(m3/s)
经以上各项计算后,取所得风量的最大值,故:
Q掘=7.37m3/s,故单个掘进头取Q掘=7.37m3/s。
全矿井共有两个掘进头,故:
∑Q掘=2×7.37=14.74m3/s
、独立通风硐室:
独立通风硐室为中央泵房、中央变电所:
2.0m3/s。
、∑Q其它
∑Q其它:
其它行人和维护巷道所需风量之和,按以上三项之和的5%考虑。
经计算:
Q其它=(8.2+2×7.37+2)×10%=2.494m3/s.
则:
Q矿井=(8.2+2×7.37+2+2.494)×1.20
≈32.92m3/s矿井总风量取33m3/s
3、矿井总风量:
矿井所需总风量取以上算法最大值,Qmax{6.67,33}=33m3/s,则全矿井总配风量取33m3/s。
根据以上风量计算结果,矿井总配风量取33m3/s,主斜井配风13m3/s,副斜井配风20m3/s,采面工作面配风8.2m3/s,单个掘进工作面配风7.37m3/s,中央变电所、中央泵房,其他巷道配风2.494m3/s。
4、风量分配:
、分配原则:
确定矿井总风量后,应将其分配到各用风地点,其分配原则主要是:
、分配到各用风地点(包括回采面、掘进面、硐室等)的风量,应不低于计算风量;
、为维护巷道,防止坑木腐烂,金属锈蚀,以及行人安全等,所有巷道都应分配一定的风量;
、风量分配后,应保证井下各处瓦斯浓度,有害气体浓度,风速等满足《煤矿安全规程》(2011)的各项要求。
、分配方法:
、确定矿井总风量后,首先按照采区巷道布置图给回采工作面、掘进工作面、硐室分配风量;
、从总风量中减去各回采面、掘进面、硐室用风量,余下的风量按采区产量、采掘面数目、硐室数目等分配到各采区,再按一定比例将这部分风量分配到其他用风地点,用于维护巷道和保证行人安全。
5、风量分配结果:
根据以上分配原则和分配方法,各用风地点风量分配见下表:
供风地点
需风量(m3/s)
回采工作面
8.2
掘进工作面
2×7.37
硐室
2
其它
2.7
合计
33
通过对剪干湾煤矿井下总风量的实测风量为1980m3/min,同时地面FBCDZ№16/2×75型对旋式风机的额定为风量:
1698—3768m3/min,由此可以看出矿井目前的通风状态是完全可以满足生产需要的。