80塔吊安装拆除方案.docx
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80塔吊安装拆除方案
施工组织设计、施工（调试）方案报审表
B3.1编号：
工程名称
德兴市会展及演艺中心工程
施工单位
洪宇建设集团公司
致：
江西赣建工程建设监理有限公司（监理单位）
我方已根据施工合同的有关规定完成了德兴市会展及演艺中心工程的施工组织设计、施工（调试）方案。
现报上有关资料，请予审查和批准。
序号
文件名
编制人
册数
页数
1
塔吊机安装拆除专项方案
杨新华
1
15
2
3
4
5
□有□无附页
施工单位（公章）：
项目负责人（签字）：
日期：
专业监理工程师审核意见：
专业监理工程师（签字）：
日期：
总监理工程师审核意见：
监理单位（公章）：
总监理工程师（签字）：
日期：
德兴市会展及演艺中心
80塔吊
安
装
拆
除
专
项
方
案
洪宇建设集团公司
2012年5月18日
一、编制依据
1．《会展及演艺中心工程施工组织设计》
2．会展及演艺中心工程工程施工图纸；
3．《地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002；
4．《机械使用安全技术规程》JGJ33-2001；
5．QTZ80塔式起重机使用说明书；
二、工程概况
德兴市会展及演艺中心工程由德兴市城市建设经营总公司投资建设，上海新建设建筑设计有限公司设计，洪宇建设集团公司总承包、江西省赣建监理咨询有限公司。
总建筑面积36444平方米、总建筑高度25.5米；结构形式为框架结构；抗震设防烈度6度；屋面防水等级Ⅰ级。
根据工程规模、结构形式、公司现有机械装备及《施工组织设计》要求，本工程选用2台QTZ80塔吊。
QTZ80塔吊布置在建筑物东侧和建筑物西侧内，负责建筑物主体结构施工期间垂直运输，和西侧水平运输，塔吊具体布置位置参见《施工现场塔吊平面布置图》。
三、塔吊安装拆卸组织机构
塔吊的安装和拆卸是一项技术性很强，危险性较高的工作，为此项目部成立了专门的安装、拆卸组织机构，确保塔吊的安装、拆卸工作万无一失。
组织机构：
安装负责人：
安装技术负责人（工程处机械安装负责人）
安全负责人：
（项目部安全员）
安装机具负责人：
机械检验员：
安装人员：
所有安装人员，都必持证上岗，安装拆卸前都必须进行详细的技术交底和安全交底，签定安全责任书。
四、塔吊技术性能
1．QTZ80技术性能表
额定起重力矩
tm
80
最大起重量
t
8
工作幅度
m
2．2～50
2．2～55
起升高度（独立式/附着式/内爬式）
45/150/150
起升速度
m/min
5～8.0共6档
回转速度
r/min
0～0.60
变幅速度
m/min
62/31/10
顶升速度
0.47
整机外形尺寸
底架
m
2．5×2．5
独立式
45
45
附着式
150
150
吊臂端头至回转中心
51.36
56.36
平衡臂尾部至回转中心
13.29
13.29
其
他
电机总功率
kW
44.8（不包括顶升内爬）
最大工作风压
N/M2
250
非工作风压
800
允许工作温度
℃
-20～+40
续QTZ80技术性能表
五、塔吊安装前的准备工作
1．技术准备
塔吊安装前，由项目技术负责人根据上述编制依据编制塔吊安装、使用、拆卸等作业方法、质量要求和安全技术措施，经分公司技术负责人审批后，作为安装、使用、拆卸、日常维护等作业技术方案。
同时组织全体相关人员认真学习塔吊使用说明书及施工方案。
2．人员配备
项目部向工程处申请安排取得建设行政主管部门颁发的拆装资质证书的专业队伍，所有参加塔吊安装、拆卸及操作人员都必须经过专业训练，并取得相应资格证书，持证上岗。
安装、拆卸过程中安排技术负责人和安全员现场监护。
3．吊装机械及相关工具准备
25吨汽车吊一辆、20寸活动扳手4～6把、塔吊专用标准节螺丝扳手4－6把、撬杠4～6根、Ф8长1米千斤2根、Ф15.5长3米、6米千斤各4根、塔吊专用M16×100螺丝若干套，10#铁丝4米、50米长的粗尼龙绳一根、2.5KG手锤2～4把、8KG大锤两把、工具箱3只、对讲机4只。
4．施工现场及基础准备
确定塔吊位置时，应考虑塔机作业时，起重臂作3600全回转的空间应无障碍物与高压电线；同时需考虑塔机顶升或下降时，无论是施工前或施工完毕后，起重臂和平衡臂所经过的空间都不应有空中障碍物。
4．1现场准备：
了解现场布局及土质情况，清理现场障碍物，查看、安排汽车塔吊进出路线、标准件、起重臂等塔吊配件临时安放位置；塔身周围50米范围内设置警戒线，安排专人负责执勤。
警戒线内严禁闲杂人员流动。
4．2基础准备
A．基坑开挖
塔吊位于建筑物边缘，为了防止基坑塌方，将塔吊基础设置在与建筑物主楼筏板基础相同的持力层上。
建筑物基坑开挖过程中，同时人工开挖塔吊灌注桩。
B．基础浇筑
塔吊基础采用：
四个灌注桩，灌注桩持力层为中风化，承台基础尺寸5500×5500×1000，混凝土等级C35，配筋24Φ25@200双层双向。
为了确保砼基础表面平整，砼初凝前用水准仪进行检查，必须达到使用说明书中规定的平整度。
浇注砼后及时进行养护，未达设计强度不得安装塔吊。
C．基础验算
计算依据：
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJT187-2009
《品茗》施工安全设施计算软件（2012版）
矩形板式桩基础计算书
一、塔机属性
塔机型号
QTZ80（浙江建机）
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
40
塔机独立状态的计算高度H（m）
47
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B（m）
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0（kN）
251
起重臂自重G1（kN）
98.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）
29
小车和吊钩自重G2（kN）
5
最大起重荷载Qmax（kN）
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）
16.2
最小起重荷载Qmin（kN）
14
最大吊物幅度RQmin（m）
57.5
最大起重力矩M2（kN·m）
Max[60×16.2，14×57.5]＝972
平衡臂自重G3（kN）
26.3
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
7.2
平衡块自重G4（kN）
172.5
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
14
2、风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
江西景德镇市
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.35
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.59
风压等效高度变化系数μz
1.36
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.36×0.2＝0.81
非工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.36×0.35＝1.42
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
251+98.4+5+26.3+172.5＝553.2
起重荷载标准值Fqk（kN）
60
竖向荷载标准值Fk（kN）
553.2+60＝613.2
水平荷载标准值Fvk（kN）
0.81×0.35×1.6×47＝21.32
倾覆力矩标准值Mk（kN·m）
98.4×29+5×16.2-26.3×7.2-172.5×14+0.9×（972+0.5×21.32×47）＝1655.96
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'（kN）
Fk1＝553.2
水平荷载标准值Fvk'（kN）
1.42×0.35×1.6×47＝37.37
倾覆力矩标准值Mk'（kN·m）
98.4×29-26.3×7.2-172.5×14+0.5×37.37×47＝1127.43
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×553.2＝663.84
起重荷载设计值FQ（kN）
1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F（kN）
663.84+84＝747.84
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×21.32＝29.85
倾覆力矩设计值M（kN·m）
1.2×（98.4×29+5×16.2-26.3×7.2-172.5×14）+1.4×0.9×（972+0.5×21.32×47）＝2252.29
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN）
1.2Fk'＝1.2×553.2＝663.84
水平荷载设计值Fv'（kN）
1.4Fvk'＝1.4×37.37＝52.32
倾覆力矩设计值M'（kN·m）
1.2×（98.4×29-26.3×7.2-172.5×14）+1.4×0.5×37.37×47＝1528.56
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m）
1
承台长l（m）
5.5
承台宽b（m）
5.5
承台长向桩心距al（m）
4.3
承台宽向桩心距ab（m）
4.3
桩直径d（m）
0.8
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC（kN/m3）
25
承台上部覆土厚度h'（m）
0
承台上部覆土的重度γ'（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度δ（mm）
50
配置暗梁
否
矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'γ'）=5.5×5.5×（1×25+0×19）=756.25kN
承台及其上土的自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×756.25=907.5kN
桩对角线距离：
L=（ab2+al2）0.5=（4.32+4.32）0.5=6.08m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（613.2+756.25）/4=342.36kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（613.2+756.25）/4+（1655.96+21.32×1）/6.08=618.18kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L
=（613.2+756.25）/4-（1655.96+21.32×1）/6.08=66.54kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（747.84+907.5）/4+（2252.29+29.85×1）/6.08=789.12kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（747.84+907.5）/4-（2252.29+29.85×1）/6.08=38.55kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C35
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz（kN/m3）
25
桩混凝土保护层厚度б（mm）
50
桩入土深度lt（m）
6
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
否
桩混凝土类型
钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋
HRB33510Φ14
地基属性
是否考虑承台效应
否
土名称
土层厚度li（m）
侧阻力特征值qsia（kPa）
端阻力特征值qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
卵石
4
90
0
0.7
-
强风化岩
4
120
1500
0.7
-
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×0.8=2.51m
桩端面积：
Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=2.51×（2.5×90+3.5×120）+1500×0.5=2375.04kN
Qk=342.36kN≤Ra=2375.04kN
Qkmax=618.18kN≤1.2Ra=1.2×2375.04=2850.05kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=66.54kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
As=nπd2/4=10×3.14×142/4=1539mm2
（1）、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：
Q=Qmax=789.12kN
ψcfcAp+0.9fy'As'=（0.85×17×0.5×106+0.9×（300×1539.38））×10-3=7597kN
Q=789.12kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=7597kN
满足要求！
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=66.54kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=（1539.38/（0.5×106））×100%=0.31%≥0.3%
满足要求！
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB335Φ25@200
承台底部短向配筋
HRB335Φ25@200
承台顶部长向配筋
HRB335Φ25@200
承台顶部短向配筋
HRB335Φ25@200
1、荷载计算
承台有效高度：
h0=1000-50-25/2=938mm
M=（Qmax+Qmin）L/2=（789.12+（38.55））×6.08/2=2516.58kN·m
X方向：
Mx=Mab/L=2516.58×4.3/6.08=1779.49kN·m
Y方向：
My=Mal/L=2516.58×4.3/6.08=1779.49kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=747.84/4+2252.29/6.08=557.33kN
受剪切承载力截面高度影响系数：
βhs=（800/938）1/4=0.96
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：
a1b=（ab-B-d）/2=（4.3-1.6-0.8）/2=0.95m
a1l=（al-B-d）/2=（4.3-1.6-0.8）/2=0.95m
剪跨比：
λb'=a1b/h0=950/938=1.01，取λb=1.01；
λl'=a1l/h0=950/938=1.01，取λl=1.01；
承台剪切系数：
αb=1.75/（λb+1）=1.75/（1.01+1）=0.87
αl=1.75/（λl+1）=1.75/（1.01+1）=0.87
βhsαbftbh0=0.96×0.87×1.57×103×5.5×0.94=6767.46kN
βhsαlftlh0=0.96×0.87×1.57×103×5.5×0.94=6767.46kN
V=557.33kN≤min（βhsαbftbh0，βhsαlftlh0）=6767.46kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：
B+2h0=1.6+2×0.94=3.48m
ab=4.3m>B+2h0=3.48m，al=4.3m>B+2h0=3.48m
角桩内边缘至承台外边缘距离：
cb=（b-ab+d）/2=（5.5-4.3+0.8）/2=1m
cl=（l-al+d）/2=（5.5-4.3+0.8）/2=1m
角桩冲跨比：
：
λb''=a1b/h0=950/938=1.01，取λb=1；
λl''=a1l/h0=950/938=1.01，取λl=1；
角桩冲切系数：
β1b=0.56/（λb+0.2）=0.56/（1+0.2）=0.47
β1l=0.56/（λl+0.2）=0.56/（1+0.2）=0.47
[β1b（cb+alb/2）+β1l（cl+all/2）]βhp·ft·h0=[0.47×（1+0.95/2）+0.47×（1+0.95/2）]×0.98×1570×0.94=1993.57kN
Nl=V=557.33kN≤[β1b（cb+alb/2）+β1l（cl+all/2）]βhp·ft·h0=1993.57kN
满足要求！
4、承台配筋计算
（1）、承台底面长向配筋面积
αS1=My/（α1fcbh02）=1779.49×106/（1.03×16.7×5500×9382）=0.021
ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×0.021）0.5=0.022
γS1=1-ζ1/2=1-0.022/2=0.989
AS1=My/（γS1h0fy1）=1779.49×106/（0.989×938×300）=6393mm2
最小配筋率：
ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×1.57/300）=max（0.2,0.24）=0.24%
梁底需要配筋：
A1=max（AS1,ρbh0）=max（6393,0.002×5500×938）=12150mm2
承台底长向实际配筋：
AS1'=13990mm2≥A1=12150mm2
满足要求！
（2）、承台底面短向配筋面积
αS2=Mx/（α2fcbh02）=1779.49×106/（1.03×16.7×5500×9382）=0.021
ζ2=1-（1-2αS2）0.5=1-（1-2×0.021）0.5=0.022
γS2=1-ζ2/2=1-0.022/2=0.989
AS2=Mx/（γS2h0fy1）=1779.49×106/（0.989×938×300）=6393mm2
最小配筋率：
ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×1.57/300）=max（0.2,0.24）=0.24%
梁底需要配筋：
A2=max（9674,ρlh0）=max（9674,0.002×5500×938）=12150mm2
承台底短向实际配筋：
AS2'=13990mm2≥A2=12150mm2
满足要求！
（3）、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：
AS3'=13990mm2≥0.5AS1'=0.5×13990=6995mm2
满足要求！
（4）、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：
AS4'=13990mm2≥0.5AS2'=0.5×13990=6995mm2
满足要求！
（5）、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图
矩形桩式承台配筋图
矩形桩式桩配筋图
1.35m选用。
基础核算：
①非工作状态下
基础所受垂直力G=49.643T,基础所受水平力W=9.863T,基础所受倾复力距M=210.052T·m。
基础边L=5.60m,基础高度h=1.35m,基础自重V=5.60×5.60×1.35×2.5=105.84T，偏心距:
e。
塔机末附墙时对基础产生的荷载为最大,可作为计算的依据。
地耐力（fk）：
fk=260kpa ；
抗倾覆验算：
偏心距e=（M+W×h）/（G+V）＝（210.052+9.863×1.35）/（49.643+105.84）＝223.37/155.483=1.44m
1/3L＝1/3×5.60＝1.87m
e＜1/3L 满足抗倾覆要求。
地基承载力验算：
根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）
偏心荷载作用下基础对地基的压力：
Ｐ＝（V+G）/Ａ＜fk
Pmax=2（V+G）/3L（L/2－e）＜1.2fk
当e>b/6时（b/6=0.9m，e=1.44m>0.9m）上式成立
Ｐ＝（V+G）/Ａ=（49.643+105.84）/5.62＝４.95T/m2＝48.51kpa
因Ｐ＜fk符合要求
Pmax=2（105.84+49.643）/3×5.60（5.60/2－1.44）＜1.2fk
Pmax=310.97/22.85=13.61T/m2＝133.38kpa
1.2fk＝312kpa
因Pmax＜1.2fk符合要求
②工作状态下
基础所受垂直力G=71.747T,基础所受水平力W=5.114T,基础所受倾复力距M=149.389T·m。
基础边L=5.60m,基础高度h=1.35m,基础自重V=5.60×5.60×1.35×2.5=105.84T，偏心距:
e。
塔机末附墙时对基础产生的荷载为最大,可作为计算的依据。
地耐力（fk）：
fk=260kpa ；
抗倾覆验算：
偏心距e=（M+W×h）/（G+V）＝（149.389+5.114×1.35）/（71.747+105.84）＝156.2929/177.587=0.88m
1/3L＝1/3×5.60＝1.87m
e＜1/3L 满足抗倾覆要求。
地基承载力验算：
根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）
偏心荷载作用下基础对地基的压力：
Ｐ＝（V+G）/Ａ＜fk
Pmax=（V+G）/A+M/W＜1.2fk
当e
Ｐ＝（V+G）/Ａ=（71.747+105.84）/5.62＝5.66T/m2＝55.47kpa
因Ｐ＜fk符合要求
Pmax=（71.747+105.84）/5.62+149.389/W＜1.2fk
W=5.6×5.62/6=29.27m3（截面抵抗矩）
Pmax=177.587/31.36+149.389/29.27=5.66+5.10=10.76T/m2
＝105.45kpa
1.2fk＝312kpa
因Pmax＜1.2fk符合要求
抗倾覆验算：
偏心距e=（M+W×h）/（G+V）＝（39.05+0.627×1.25）/（16.555+53.82）＝39.833/70.375=0.566m
1/3L＝1/3×4.150＝1.383m
e＜1/3L 满足抗倾覆要求。
地基承载力验算：
根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）
偏心荷载作用下基础对地基的压力：
Ｐ＝（V+G）/Ａ＜fk
Pmax=（V+G）/A+M/W＜1.2fk
当e
Ｐ＝（V+G）/Ａ=（16.55+53.82）/4.152＝4.086T/m2＝40.04kpa
因Ｐ＜fk符合要求
Pmax=（16.55+53.82）/4.152+39.05/W＜1.2fk
W=4.15×4.152/6=11.91m3（截面抵抗矩）
Pmax=70.37/17.22+39.05/11.91=4.087+3.27=7.37T/m2
＝72.18kpa
1.2fk＝255.876kp
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