2306大采高供电系统图整定计算书.docx

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2306大采高供电系统图整定计算书

2306长壁大采高工作面供电系统

机电副总：

机电科长：

审核：

计算人：

杜亚玲

编制单位：

寺河矿机电科

编制时间：

整定计算书2005年3月

2306大采高工作面供电系统整定计算书

一、6KV干线电缆选型计算

1、电缆选型

根据我矿实际供电要求与负荷大小进行6KV电缆选型。

（1）东二盘区变电所7#高压开关至东二集中运输巷电缆三通间采用MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型高压电缆L1=240米；东二集中运输巷电缆三通至东二集中运输巷胶带机用移变间采用MYPTJ3.6/63*50+3*16/3+3*2.5型高压电缆L2=10米；东二集中运输巷电缆三通至2306顺槽一部胶带机电缆三通采用MYPTJ3.6/63*95+3*16/3+3*2.5型高压电缆L3=300米；2306顺槽一部胶带机电缆三通至2306顺槽一部胶带机用移变间采用MYPTJ3.6/63*50+3*16/3+3*2.5型高压电缆L4=10米；2306顺槽一部胶带机电缆三通至2306顺槽二部胶带机用移变间采用MYPTJ3.6/63*50+3*16/3+3*2.5型高压电缆L5=1500米。

（2）东区集中变电所6#高压开关至北翼胶带下山胶带机移变间采用MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型高压电缆L6=510米；北翼胶带下山胶带机移变至33024巷胶带机移变间采用MYPTJ3.6/63*50+3*16/3+3*2.5型高压电缆L7=10米。

（3）东二盘区变电所3#高压开关至乳化液泵用负荷中心间电缆采用MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型高压电缆L8=3250米；乳化液泵用负荷中心与转载机破碎机用负荷中心间采用MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型高压电缆L9=12米。

（4）东二盘区变电所4#高压开关至采煤机用负荷中心间采用MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型高压电缆L10=3250米。

（5）东二盘区变电所2#高压开关至工作面输送机用负荷中心间采用MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型高压电缆L11=3250米。

2、6KV干线电缆电压损失计算

由于电缆的电抗值较小，故在计算电压损失时，只考虑电缆电阻的影响，对电缆电抗值忽略不计。

（1）分析2306作面供电系统图，东二盘区变电所7#高压开关供电回路中3#移变（KBSGZY-1000-6/1.2）电压损失最大。

东二集中运输巷胶带机用移变（1#）高压侧电流为I1，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P1。

P1=822.5KW

I1=P1/（1.732Ue）=822.5/（1.732*6）=79A

顺槽一部胶带机用移变（2#）高压侧电流为I2，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P2。

P2=852.5KW

I2=P2/（1.732Ue）=852.5/（1.732*6）=82A

顺槽二部胶带机用移变（3#）高压侧电流为I2，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P3。

P3=822.5KW

I3=P3/（1.732Ue）=852.5/（1.732*6）=82A

查高压系统参数表中高压电缆的电阻值表，得：

MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型6KV高压电缆电阻为0.226欧姆/千米；MYPTJ3.6/63*50+3*16/3+3*2.5型6KV高压电缆电阻为0.429欧姆/千米；1

因此，该6KV干线电缆最大电压损失为△U1，

△U1=1.732〔（I1+I2+I3）*L1*0.226+（I2+I3）*L3*0.226+I3*L5*0.429〕cosθ*n=109.5V

其中：

cosθ为功率因数，n为效率，取cosθ*n为0.85。

（2）分析2306工作面供电系统图，东区集中变电所6#高压开关供电回路中33024巷胶带机用5#移变电压损失最大。

4#移变高压侧电流为I1，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P1。

P1=840.5KW

I1=P1/（1.732Ue）=840.5/（1.732*6）=80.9A

5#移变高压侧电流为I2，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P2。

P2=822.5KW

I2=P2/（1.732Ue）=822.5/（1.732*6）=79A

查高压系统参数表中高压电缆的电阻值表，得：

MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型6KV高压电缆电阻为0.226欧姆/千米；MYPTJ3.6/63*50+3*16/3+3*2.5型6KV高压电缆电阻为0.429欧姆/千米；因此，该6KV干线电缆最大电压损失为△U2，

△U2=1.732〔（I1+I2）*L6*0.226+I2*L7*0.429〕cosθ*n

=27.6V

其中：

cosθ为功率因数，n为效率，取cosθ*n为0.85。

（3）分析2306工作面供电系统图，东区集中变电所3#高压开关供电回路中转载机破碎机用负荷中心电压损失最大。

乳化液泵用负荷中心高压侧电流为I1，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P1。

P1=400KW

I1=P1/（1.732Ue）=400/（1.732*6）=38.5A

转载机破碎机用负荷中心高压侧电流为I2，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P2。

P2=880KW

I2=P2/（1.732Ue）=880/（1.732*6）=84.7A

查高压系统参数表中高压电缆的电阻值表，得：

MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型6KV高压电缆电阻为0.226欧姆/千米；因此，该6KV干线电缆最大电压损失为△U3，

△U3=1.732〔（I1+I2）*L8*0.226+I2*L9*0.226〕cosθ*n

=133.6V

其中：

cosθ为功率因数，n为效率，取cosθ*n为0.85。

（4）东二盘区变电所4#高压开关供电回路采煤机用负荷中心电压损失。

采煤机用负荷中心高压侧电流为I1，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P1。

P1=1815KW

I1=P1/（1.732Ue）=1815/（1.732*6）=174.7A

查高压系统参数表中高压电缆的电阻值表，得：

MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型6KV高压电缆电阻为0.226欧姆/千米；因此，该6KV干线电缆最大电压损失为△U4，

△U4=1.732〔I1*L10*0.226〕cosθ*n

=188.9V

其中：

cosθ为功率因数，n为效率，取cosθ*n为0.85。

2

（5）东二盘区变电所2#高压开关供电回路工作面运输机用负荷中心电压损失。

工作面运输机用负荷中心高压侧电流为I1，该移变所带负荷可能同时运行的最大负荷为P1。

P1=1400KW

I1=P1/（1.732Ue）=1400/（1.732*6）=134.7A

查高压系统参数表中高压电缆的电阻值表，得：

MYPTJ3.6/63*95+3*25/3+3*2.5型6KV高压电缆电阻为0.226欧姆/千米；因此，该6KV干线电缆最大电压损失为△U4，

△U5=1.732〔I1*L11*0.226〕cosθ*n

=145.7V

其中：

cosθ为功率因数，n为效率，取cosθ*n为0.85。

3、采取措施

（1）东二盘区变电所7#高压开关至负荷处最大电压损失为△U1=109.5V

△U1%=（△U1/Ue）*100%=（109.5/6000）*100%=1.8%≤5%

电缆选用符合使用要求。

（2）东区集中变电所6#高压开关至负荷处最大电压损失为△U2=27.6V，

△U2%=（△U2/Ue）*100%=（27.6/6000）*100%=0.46%≤5%

电缆选用符合使用要求。

（3）东二盘区变电所3#高压开关至负荷处最大电压损失为△U3=133.6V，

△U3%=（△U3/Ue）*100%=（133.6/6000）*100%=2.2%≤5%

电缆选用符合使用要求。

（4）东二盘区变电所4#高压开关至负荷处最大电压损失为△U4=188.9V，

△U4%=（△U4/Ue）*100%=（188.9/6000）*100%=3.8%≤5%

电缆选用符合使用要求。

（5）东二盘区变电所2#高压开关至负荷处最大电压损失为△U5=145.7V，

△U5%=（△U5/Ue）*100%=（145.7/6000）*100%=2.4%≤5%

电缆选用符合使用要求。

（6）考虑到采煤机起动时要求电压不小于3450V，因此需校验采煤机用变压器输出电压能否满足采煤机起动要求。

东二盘区变电所4#高压开关至采煤机移变间线路电压损失为△U4=188.9V

变压器输出电压Uout=（Ue-△U4）/（6/3.45）=3341V

根据实际情况考虑，在采煤机用负荷中心输出进行调节至+5%，则有变压器输出电压为：

Uout’=〔（Ue-△U4）/（6/3.45）〕*105%=3508V

满足采煤机起动要求。

（7）考虑到工作面输送机起动时要求电压较高（大约需3450V以上），因此需校验工作面输送机用变压器输出电压能否满足工作面输送机起动要求。

东二盘区变电所2#高压开关至采煤机移变间线路电压损失为△U5=145.7V

变压器输出电压Uout=（Ue-△U5）/（6/3.45）=3366V

根据实际情况考虑，在工作面输送机用负荷中心输出进行调节至+5%，则有变压器输出电压为：

Uout’=〔（Ue-△U5）/（6/3.45）〕*105%=3535V

满足工作面输送机起动要求。

二、最小两相短路电流计算

1、1#移变所带负荷，以卷带电机处短路电流为最小两相短路电流。

3

从1#移变（KBSGZY-1000-6/1.2）至卷带电机处有MYP3*95+1*25型电缆400米（双股），MYP3*16+1*10型电缆75米。

根据《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》中表6《电缆长度换算表》，换算为MYP3*50+1*16型电缆332米，查表16《KBSGZY型移动变电站用变

（2）压器二次侧电压1200V两相短路电流计算表》，得出最小两相短路电流为Id1≦3050A。

2、2#移变所带负荷，以卷带电机处短路电流为最小两相短路电流。

从2#移变（KBSGZY-1000-6/1.2）至卷带电机处有MYP3*95+1*25型电缆100米（双股），MYP3*16+1*10型电缆75米。

根据《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》中表6《电缆长度换算表》，换算为MYP3*50+1*16型电缆252米，查表16《KBSGZY型移动变电站用变

（2）压器二次侧电压1200V两相短路电流计算表》，得出最小两相短路电流为Id2≦3600A。

3、3#移变所带负荷，以靠工作面里18.5KW绞车开关处短路电流为最小两相短路电流。

从3#移变（KBSGZY-1000-6/1.2）至BKD5-200Z-1140F馈电开关（该馈电开关过载整定IZ=25A）处有MYP3*50+1*16型电缆100米，BKD5-200Z-1140F馈电开关至靠工作面里18.5KW绞车开关处有MYP3*50+1*16型电缆1360米，查表16《KBSGZY型移动变电站用变压器二次

（2）侧电压1200V两相短路电流计算表》，得出最小两相短路电流为Id3≦860A。

4、5#移变所带负荷，以卷带电机处短路电流为最小两相短路电流。

从5#移变（KBSGZY-1000-6/1.2）至卷带电机处有MYP3*95+1*25型电缆120米（双股），MYP3*16+1*10型电缆75米。

根据《煤矿井下