惠州市某宿舍楼工程模板施工方案secretWord格式文档下载.docx

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4、三、管理架构

本工程工期较短。

支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在大截面侧墙、超厚顶板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。

三、柱模板计算

（一）中小断面柱模板基本参数（三层～六层）

柱断面最大长度B=350mm；

柱断面最大宽度H=550mm；

木方截面宽度=80mm；

木方截面高度=80mm；

木方间距l=400mm,侧板截面厚度=40mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

（二）荷载标准值计算:

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中γc──为混凝土重力密度，取24（kN/m3）；

t0─新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取5.714h；

T─混凝土的入模温度,取20（℃）；

V─混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

β1─外加剂影响系数，取1；

β2─混凝土坍落度影响修正系数，取.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.00kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.0kN/m2。

（三）侧板侧模验算

侧板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:

侧板计算简图

（1）侧模抗弯强度验算:

M=0.1ql2

其中q──强度设计荷载（kN/m）:

q=（1.2×

40.00+1.4×

3.00）×

550/1000=28.710kN/m

l──木方间距,取l=400mm；

经计算得M=0.1×

28.710（400/1000）^2=0.459kN.m

侧板截面抵抗矩W=b×

h2/6=550×

（40）^2/6=146666.667mm3

σ=M/W=0.459×

10^6/146666.667=3.130N/mm2

胶合板的计算抗弯强度小于25.0N/mm2,满足要求。

（2）侧模抗剪强度验算:

τ=3V/2bh

其中V为剪力:

v=0.6×

q×

l=0.6×

（1.2×

40+1.4×

550×

400/10^6=6.890kN

经计算得τ=3×

6.890×

10^3/（2×

40）=0.470N/mm2

胶合板的计算抗剪强度小于1.6N/mm2,满足要求。

（3）侧模挠度验算:

W=0.677qa4/（100EI）

q=40.00×

550/1000=22.000kN/m

侧模截面的转动惯量I=b×

h3/12=550×

40^3/12=2933333.333mm4；

a──木方间距,取a=400mm；

E──弹性模量,取E=9000.00N/mm2；

经计算得W=0.677×

22.000×

400^4/（100×

9000.0×

2933333.333）=0.140mm

最大允许挠度[W]=l/250=400/（250）=1.60mm

胶合板的计算挠度小于允许扰度,满足要求。

（四）木方验算

木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓（钢筋）对拉拉力,计算如下:

木方计算简图

（1）木方抗弯强度验算:

M=qB2/8

400/1000=20.880kN/m

B──截面长边,取B=550mm；

经计算得M=20.880（×

550/1000）^2/8=0.790kN.m；

木方截面抵抗矩W=b×

h2/6=80×

80^2/6=85333.333mm3；

σ=M/W=0.790×

10^6/85333.333=9.258N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。

（2）木方抗剪强度验算:

v=0.5×

400×

550/10^6=5.742kN

5.742×

80×

80）=1.346N/mm2

木方的计算强度小于1.6N/mm2,满足要求。

（3）木方挠度验算:

W=5qB4/（384EI）

其中q──设计荷载（kN/m）:

400/1000=16.000kN.m

I=b×

h3/12=80×

80^3/12=3413333.333mm4

B──柱截面长边的长度,取B=550mm；

E──弹性模量,取E=9500.00N/mm2；

经计算得W=5×

16.000×

550^4/（384×

9500.0×

3413333.333）=0.588mm

允许挠度[W]=B/250=550/250=2.20mm

木方的计算挠度小于允许扰度,满足要求。

（五）柱施工图

四、楼板模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为3.20米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：

门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。

门架立杆采用φ42.0×

2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×

1.9mm钢管。

每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离300.00mm。

梁底木方截面宽度50.00mm，高度80.00mm。

梁顶托采用10号工字钢。

1——立杆；

2——立杆加强杆；

3——横杆；

4——横杆加强杆

图1计算门架的几何尺寸图

图2模板支架示意图

（一）楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为

1、荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.50×

0.20×

0.30=1.530kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.34×

0.30=0.102kN/m

（3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q3=2.00×

0.30=0.600kN/m

经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×

（1.530+0.102）+1.4×

0.600=2.798kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.343kNN2=3.693kNN3=3.693kNN4=1.343kN

经过计算得到最大弯矩M=-0.403kN.m

经过计算得到最大支座F=3.693kN

经过计算得到最大变形V=1.938mm

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=53.333cm3；

I=213.333cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=-0.403×

10^6/53333.00=-7.556N/mm2

木方的抗弯计算强度7.556小于13.00N/mm^2,满足要求。

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

截面抗剪强度计算值T=3×

（0.6×

2.798×

1.20）×

1000/（2×

50.00×

80.00）=0.755N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪计算强度0.755小于1.60N/mm^2,满足要求。

（3）木方挠度计算

最大变形v=1.938mm

木方的最大挠度1.938小于4.80mm,满足要求。

（二）楼板底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.113kN/m。

托梁计算简图

经过计算得到最大弯矩M=1.480kN.m

经过计算得到最大支座F=14.700kN

经过计算得到最大变形V=0.364mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=49.000cm3；

截面惯性矩I=245.000cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=（1.480×

10^6/1.05）/（49000.00）=28.762N/mm2

顶托梁抗弯强度28.762小于215.00N/mm^2,满足要求。

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.364mm

顶托梁挠度0.364小于3.05mm,满足要求。

（三）门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

配件名称

配件数量

配件重量

门架MF1217

1榀（不可改）

0.224KN

交叉支撑

2

0.040×

2=0.08KN

水平架

5步4设

0.165×

4/5=0.13KN

连接棒

0.006×

2=0.012KN

锁臂

0.009×

2=0.018KN

合计

0.466KN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.466/1.950=0.239kN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）

剪刀撑采用φ26.8×

2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tg

=（4.00×

1.95）/（1.83×

4.00）=1.066

2×

0.015×

（1830.00×

4.00）/cosα/（4.00×

1.95）=0.041kN/m

水平加固杆采用φ26.8×

2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.015×

（1.83×

1.00）/（4.00×

1.95）=0.004kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为

（1.00×

0.014+4.00×

0.014）/1.95=0.036kN/m

每米高的附件重量为0.02kN/m；

每米高的栏杆重量为0.01kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.350kN/m。

2托梁传递荷载

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=20.476kN。

（四）立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.350kN/m；

　　NQ——托梁传递荷载，NQ=20.476kN；

　　H——脚手架的搭设高度，H=3.20m。

经计算得到，N=1.2×

0.350×

3.20+20.476=21.820kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=21.820kN；

　　Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中

——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，

=0.390；

　　k——调整系数，k=1.13；

　　i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；

　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；

　　h0——门架的高度，h0=1.93m；

　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；

　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；

　　A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；

　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

Nd调整系数为1.0。

经计算得到，Nd=0.39×

620.000×

205/1000=49.620kN。

立杆的稳定性计算21.820小于49.620KN,满足要求。

五、梁模板门式脚手架支撑计算书计算

计算的脚手架搭设高度为2.70米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.93米，跨距l=1.83米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。

2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×

1.9mm钢管。

每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离400.00mm。

梁底木方截面宽度80.00mm，高度100.00mm。

梁顶托采用木方80×

100。

图2模板支架示意图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=1.2×

25.50×

0.50×

0.40=1.224kN。

（一）梁底木方的计算

木方按照简支梁计算。

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

0.60×

0.40=6.120kN/m

q2=0.34×

0.40×

（2×

0.60+0.20）/0.20=0.952kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

0.40=0.800kN/m

经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×

（6.120+0.952）+1.4×

0.800=9.606kN/m

2、木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.185kNN2=2.185kN

经过计算得到最大弯矩M=1.162kN.m

经过计算得到最大支座F=2.185kN

经过计算得到最大变形V=2.276mm

W=133.333cm3；

I=666.667cm4；

抗弯计算强度f=1.162×

10^6/133333.00=8.716N/mm2

木方的抗弯计算强度8.716小于15.00N/mm^2,满足要求。

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

2185.000/（2×

80.00×

100.00）=0.410N/mm2

木方的抗剪计算强度0.410小于1.60N/mm^2,满足要求。

最大变形v=2.276mm

木方的最大挠度2.276小于4.80mm,满足要求。

（二）梁底托梁的计算

均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。

托梁计算简图

经过计算得到最大弯矩M=0.650kN.m

经过计算得到最大支座F=6.812kN

经过计算得到最大变形V=1.273mm

截面抵抗矩W=133.333cm3；

截面惯性矩I=666.667cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=（0.650×

10^6/1.05）/（133333.33）=4.643N/mm2

顶托梁抗弯强度4.643小于15.00N/mm^2,满足要求。

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=1.273mm

顶托梁挠度1.273小于3.00mm,满足要求。

1、门架静荷载计算

0.205KN

0.447KN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.447/1.930=0.232kN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）

1.93）/（1.83×

4.00）=1.055

4）/cosα/（4.00×

1.93）=0.041kN/m

1.93）=0.004kN/m

0.014）/1.93=0.036kN/m

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.343kN/m。

2托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=9.370kN。

（四）立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.343kN/m；

　　NQ——托梁传递荷载，NQ=9.370kN；

　　H——脚手架的搭设高度，H=2.70m。

0.343×

2.70+9.370=10.482kN。

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=10.482kN；

其中

　　k——调整系数，k=1.17；

　　h0——门架的高度，h0=1.93m；

　　A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；

Nd调整系数为1.0。

经计算得到，Nd=0.39×

立杆的稳定性计算10.482小于49.620KN,满足要求。

六、模板制作

模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。

七、柱模安装

1.严格按柱模图进行拼模安装。

2.放出柱边线及200附线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子。

保证柱模的方正。

3.柱模安装校正、加固。

安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口（150×

150），用于清理杂物及冲洗水排出。

4.柱模采用19mm厚木胶合板，内龙骨钢管φ48×

3.2，间距@300，横向间距为@500，对拉螺栓每两面距@500设置。

圆弧柱采用定型钢模，模型校正到位，使用钢管与满堂架连接加固。

5.柱模的加固体系采用φ12对拉杆横间距500，柱四面钢管加固。

八、梁、板模安装

1.施工顺序：

放线→搭