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中国化学工程第十四建设有限公司

主项（子项）代号及名称

江西星火有机硅下游项目W8配套化学品库

方案名称

802脚手架方案

方案版次

审批结论：

会

签

栏

施工单位（签章）

项目负责人

安全经理

专业工程师

编制人

日期：

总承包单位（签章）

施工经理

江西星火有机硅厂

12万吨/年有机硅下游系列产品项目

W1，W8,087管廊钢结构建安工程

W8车间802脚手架方案

编制：

审核：

批准：

编制日期：

2011年3月10号

目录

1．工程概况

2．编制依据

3．脚手架材料要求

4．施工措施

5．脚手架搭设施工工艺

6．脚手架拆除

7.安全施工技术措施

8.脚手架计算书

一、工程概况

1、工程名称：

星火有机硅下游项目W8-802控制楼

2、工程地点：

江西九江星火化工园区

3、结构类型：

本工程为二层现浇钢筋混凝土框架结构。

4、建筑面积：

总建筑面积为480m2。

5、结构设计：

本工程设防烈度6度（第一组），设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，基础采用独立基础。

主体结构为全现浇钢筋混凝土框架结构。

本工程建筑结构的安全等级为二级，钢筋砼框架抗震等级为三级。

二、编制依据

1、《建筑施工安全检查标准》JGJ-99；

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；

4、施工组织设计及施工图纸。

三、脚手架材料要求

1）、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。

2）、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。

扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏。

3）、脚手板采用50mm厚落叶松，宽度为300mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端8cm用8号铅丝箍绕3圈。

四、施工措施

802控制楼首层为4.8m,二层为4.8m。

采用落地平台满堂脚手架搭设至10m。

10m挑檐外挑尺寸为980mm，故四层挑檐处采用扣件单拉支撑式结构形式。

1.地基处理

首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照3－5‰找坡。

回填土夯实后，上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上的脚手板沿建筑物周围及室内通长布置，之后在脚手板上放置垫模，垫模上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。

下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。

2.排水措施

在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，排水沟坡度为3－5‰。

在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。

3.外脚手架搭设的构造要求

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为12.0米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

a.立杆：

立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。

接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50㎝；

各接头中心距主节点的距离不大于60㎝。

b.大横杆：

大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；

其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

相邻接头水平距离不小于50㎝，各接头距立杆的距离不大于50㎝。

c.小横杆：

每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15㎝。

小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1－2根小横杆，其最大间距不大于75㎝。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10㎝；

伸出里排大横杆距结构外边缘15㎝，且长度不大于44㎝。

上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。

d.纵、横向扫地杆：

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20㎝处的立杆上，

横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

e.剪刀撑：

本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。

剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45－60度之间。

斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。

剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2－4个扣结点。

所有固定点距主节点距离不大于15㎝。

最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30㎝内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100㎝，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10㎝。

f.脚手板：

脚手板采用松木，厚5㎝、宽35－45㎝、长度不少于3.5米的硬木板。

在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。

脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2－3圈固定。

当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15㎝。

靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。

拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。

g.连墙件：

连墙件采用刚性连接，垂直间距为3米，水平间距为4米。

连墙杆用φ48×

3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。

在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。

在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。

在建筑物的首层设置两道连墙杆。

连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30㎝）。

连墙杆伸出扣件的距离应大于10㎝。

底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。

h.防护设施：

根据结构形式，在独立梁两侧系挂安全网。

4、框架梁板脚手架的构造要求

纵横向立杆间距1m，允许搭设偏差±

5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±

10cm。

下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20cm处设置，扫地杆采用对接接长。

扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。

b.横杆：

立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向

水平杆全长平整度不小于±

10cm。

为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。

示意如下图所示：

c.剪刀撑：

沿支架四周外满设剪力撑，四角应设抱角斜撑，中部每隔10M沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均应由下而上连续设置。

d.架板铺设：

因本工程架高大于4m，架板必须满铺。

e.接头节点要求：

纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中

f.梁板模板支架的搭设要求

1.严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；

2.确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合《扣件架规范》的规定；

3.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；

4.确保每个扣件的拧紧力矩控制在45—60N.M；

5.地基支座的设置和承载力均应达到设计要求；

g.施工作业要求

1.上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

2.混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。

3.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。

五、脚手架搭设施工工艺

5.1落地脚手架搭设工艺流程为：

场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

5.2定距定位：

根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。

垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；

双管立柱应采用双管底座，并垂直于墙面设置。

5.3在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除。

当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。

5.4双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。

每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。

双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。

立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

脚手架拆除

5.5架子的拆除程序，应由上而下按步的拆除，先拆保护安全网，脚手板和排木，再依次拆十字盖的上部扣件和接杆。

拆除下一道剪刀撑以前，必须绑好临时斜支撑，防止架子倾侧禁止采用推侧或拉侧的方式拆除。

拆杆或放杆时，必须协同操作，拆下来的钢管要逐根传递下来，不要从高处丢下来。

以防将钢管摔坏或发生事故，拆下来的扣件要集中放在工具袋内装满后平稳吊运下来，不要从上面丢下来。

5.6拆除架子时，作业面周围及进出口处必须派专人了望，严禁作业人员进入危险区，拆除架子应该加临时围挡，作业区内电线及其设备有防碍时，应该事先与有关单位联系拆除转移或加防护。

六、脚手架拆除

6.1、脚手架拆除前由项目部召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。

6.2、拆除外脚手架前应进行安全技术交底，参加搭、拆脚手架的工作人员必须按安全要求，戴好安全帽、系好安全带、穿好防滑鞋，不按要求穿戴好防护用具的施工人员不准从事脚手架的搭、拆工作。

6.3、拆除脚手架，应设置警戒区，并应派专人负责警戒。

6.4、拆除脚手架前，应将脚手架的遗留材料、杂物等清除干净。

按自上而下，先搭后拆，后搭先拆的顺序进行。

一般的拆除顺序为安全网→栏杆→挡脚板→脚手片→剪刀撑→纵杆→大横杆→小横杆→立杆。

6.5、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。

做到一步一清，一杆一清。

剪刀撑应先拆除中间后再拆两个扣。

拆立杆时应先抱住立杆再拆开最后两个扣。

所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降。

所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

6.6、拆除后的各构配件应分段往下顺放，严禁随意抛扔。

运至地面的构配件应按要求及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时堆码存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。

6.7、拆除过程中应听从专人指挥，不准中途换人，迫不得已中途换人时，应对调换人员进行详细的交底后，方可进入现场从事拆除工作。

拆除脚手架下班时，不应留下隐患部位。

七、安全施工技术措施

7.1.材质及其使用的安全技术措施

7.1.1.扣件的紧固程度应在40－50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。

扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。

对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

7.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。

7.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。

禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

7.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。

7.1.5.严禁将外径48㎜与51㎜的钢管混合使用。

7.2.脚手架搭设的安全技术措施

7.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

7.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

7.2.3.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

7.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

7.2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

7.2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。

7.2.7.外脚手架的卸荷严格采用ф15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。

7.3.脚手架上施工作业的安全技术措施

7.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。

任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

7.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/㎡，确保较大安全储备。

7.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。

7.3.4.当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。

7.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。

7.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

八、脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

8.1落地平台满堂脚手架

8.1.1落地平台支撑架立面简图

8.1.2落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

8.1.3参数信息:

.基本参数

立柱横向间距或排距la（m）:

1.20，脚手架步距h（m）：

1.20；

立杆纵向间距lb（m）:

1.00，脚手架搭设高度H（m）：

10.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.30，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×

3.5，扣件连接方式：

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m2）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

3.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

8.1.4纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.150+0.300×

0.300=0.240kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5.000×

0.300=1.500kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1.000×

0.300=0.300kN/m

.强度计算:

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×

q11+1.2×

q12=1.2×

0.240+1.2×

1.500=2.088kN/m；

均布活载：

q2=1.4×

0.300=0.420kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×

2.088×

1.0002+0.117×

0.420×

1.0002=0.258kN.m；

最大支座力N=1.1×

1.000+1.2×

1.000=2.801kN；

截面应力σ=0.258×

106/（5080.0）=50.776N/mm2；

纵向钢管的计算强度50.776小于205.000N/mm2,满足要求!

.挠度计算:

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=1.740kN/m；

p=0.300kN/m；

V=（0.677×

1.740+0.990×

0.300）×

1000.04/（100×

2.060×

105×

121900.0）=0.587mm

纵向钢管的最大挠度小于1200.000/250与10,满足要求!

8.1.5横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.801kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.943kN.m；

最大变形Vmax=2.410mm；

最大支座力Qmax=10.186kN；

截面应力σ=185.595N/mm2；

横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

8.1.6扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.186kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

8.1.7模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

10.000=1.291kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×

1.200=0.180kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×

1.000×

1.200=0.360kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=5.000×

1.200=6.000kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.831kN；

.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×

1.200=1.200kN；

.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

7.831+1.4×

1.200=11.077kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=11.077kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.730；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×

1.730×

1.500=3.028m；

Lo/i=3028.365/15.800=192.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.195；

钢管立杆受压强度计算值；

σ=11077.200/（0.195×

489.000）=116.168N/mm2；

立杆稳定性计算σ=116.168小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

Lo/i=2100.000/15.800=133.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

σ=11077.200/（0.381×

489.000）=59.456N/mm2；

立杆稳定性计算σ=59.456小于[f]