某环保设备车间项目高支模工程施工组织设计Word下载.docx

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《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社；

《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社（**市建筑总公司编）；

《本工程建筑结构施工图》；

《某省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》粤建监字【1998】027号；

省、市建委对高支模的有关规定；

四、高支模工程施工方法本工程主厂房的标高8.97；

13.97；

31.97米处为高支模工程（支模高度为5～15米），标高8.97；

31.97处拟采用Φ48*3.0钢管支撑系统，标高13.97处（支模高度＜8米）拟采用钢门式架支撑系统现对钢管支撑系统的截面500*2000，450*1200，350x800梁及板厚120进行计算，500*2000≤钢管支撑系统梁截面积＞450*1200的按500*2000梁施工，450*1200≤钢管支撑系统梁截面积＞350*800的按450*1200梁施工钢管支撑系统梁截面积≤350*800的按350*800梁施工钢管支撑系统板厚≤120的按120厚板施工另对门架支撑系统的截面400*1100，300*700梁及板厚120进行计算。

以下为施工搭设方法和计算书，施工附图。

1、施工材料：

⑴、采用υ48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。

⑵、梁底模采用25～30㎜厚松木板；

梁侧模、楼板底模均采用18mm厚夹板，支撑系统一般采用80×

80mm的木枋、顶托、下托、垫木方、ф48钢管。

2.施工搭设方法钢管支顶：

（1）、大梁（截面500×

2000）支撑系统立杆采用ф48钢管，沿梁横向间距＠400㎜；

（3支一排）纵向＠450㎜。

梁底横向木枋80×

80×

2000mm＠≦225,托梁采用双ф48×

3钢管，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使钢管保证居中。

梁侧模板竖枋间距250mm，沿竖向设对拉螺栓4道，由梁底起每隔380设一道，螺栓直径14mm，对拉螺栓水平方向距离500mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与孖钢管连接。

梁侧水平向龙骨采用2根3.0厚υ48钢管。

水平向钢管间距同对拉螺栓。

立面水平杆步距≦1500㎜；

（2）.450×

1200梁支撑系统立杆采用ф48钢管，沿梁横向间距＠600㎜；

（2支一排）纵向＠900㎜。

2000mm＠≦300,托梁采用双ф48×

梁侧模板竖枋间距300mm，沿竖向设对拉螺栓2道，由梁底起每隔360设一道，螺栓直径14mm，对拉螺栓水平方向距离600mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与孖钢管连接。

（3）350×

800梁支撑系统立杆采用ф48钢管，沿梁横向间距＠600㎜；

2000mm＠≦300,托梁用双ф48×

梁侧模板竖枋间距300mm，沿竖向设对拉螺栓1道，在梁底起隔340设一道，螺栓直径14mm，对拉螺栓水平方向距离600mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与孖钢管连接。

（4）120厚楼板模板支撑体系采用ф48钢管,纵横向＠900㎜，两层木枋，上层80×

80mm＠450，下层木枋80×

80mm＠900。

门架支顶：

（1）、400×

1100mm梁梁侧模板竖枋间距300mm，梁底横枋间距150mm，梁垂直方向对拉螺栓设2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓垂直方向距离在梁底上每隔330mm设置一道，对拉螺栓水平方向距离600mm，用孖钢管作为横楞，用蝴蝶扣及对拉螺栓联结。

托梁采用双ф48×

3钢管，跨距1220mm，间距600mm，门式架纵向间距（架距）为900mm，水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见梁大样图）。

门式架底座垫80mm×

80mm孖枋木。

（2）、300×

700mm梁梁侧模板竖枋间距300mm，梁底横枋间距250mm，托梁采用80×

80mm木枋，跨距1220mm，间距900mm，门式架纵向间距（架距）为900mm，水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见梁大样图）。

（3）、120厚楼板支模，板底枋间距450mm，托梁采用80×

80mm木枋，跨距1220mm，间距900mm，门式架纵向间距（架距）为900mm，水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见大样图）。

3、门式架、钢管支顶底部用可调式底座或固定底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过200mm。

4、纵横水平拉杆设置门式架支顶：

在门式架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架横杆顶纵向设一道水平拉杆，横向水平拉杆横向小于5排门式架设一道，用ф48钢管有效连接，水平杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平杆端头有混凝土柱的应与混凝土柱顶紧。

钢管支顶：

在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平拉杆按不大于1500mm高设置一道，支模高度≥8米时，在支架最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆,水平拉杆端头有混凝土柱的应与混凝土柱顶紧或抱箍。

水平拉杆接长用扣件与立杆扣紧，接口应错开。

5、纵、横向剪刀撑设置钢管支顶周边、2000高大梁侧及高支模范围内纵横均设置剪刀斜撑，剪刀斜撑应由底至顶连续设置，用ф48钢管拉结，剪刀斜撑纵横间距小于6m，斜杆与地面倾角为45～60，与门式架立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000㎜，采用不少于2个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜。

6、水平剪刀撑设置按有关规范,钢管支顶位置在支架底部.中部,顶部设置一道水平剪刀撑。

7、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，另已设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。

8、立杆基础考虑到梁荷载较大,高支模范围内下一层模板支顶暂不拆除,待高支模楼面混凝土浇筑完毕十天后才能拆除。

（如支顶已拆除,则采用钢管或门式架回顶）9.为了施工安全，在30.10米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台。

详见“满堂红高支模立面图”和“满堂红高支模平面图、大样图”。

10、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10.2.2模板工程验收表》和扣件式钢管满堂红顶架的《JGJ130－2001》规范执行，具体如下：

1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；

2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；

3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；

4、作业环境是否满足规范要求。

5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。

计算书

（1）钢管支顶计算500×

2000梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=500mm，梁高h=2000mm，层高15.00m，结构表面考虑隐蔽；

模板材料为：

夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；

梁边至板支撑的距离1.05m；

木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm；

支撑采用Φ48钢管:

横向间距400mm，纵向间距450mm，架立杆的步距h=1.50m；

钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm，回转半径i=1.59cm；

钢管重量0.0326kN/m。

钢材弹性模量E=206000N/mm，抗弯强度f=205.00N/mm,抗剪强度fv=125.00N/mm。

2.梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值①底侧模自重0.3kN/m×

（0.50+3.76）×

1.2=1.53kN/m②砼自重24.0kN/m×

0.50×

2.00×

1.2=28.80kN/m③钢筋荷载1.5kN/m×

1.2=1.80kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m×

1.4=1.40kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=33.53kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=26.78kN/m

（2）梁底模板验算第一层龙骨间距为225mm，计算跨数5跨；

底模厚度h=18mm，底模宽度b=500mm。

W=bh/6=500×

18/6=27000mm；

I=bh/12=500×

18/12=243000mm。

223334233251）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L=-0.105×

33.53×

225=-178233N.mm=-0.18kN.mσ=Mmax/W=178233/27000=6.60N/mm2222梁底模抗弯强度σ=6.60N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×

225=4572N=4.57kNτ=3Vmax/（2bh）=3×

4572/（2×

500×

18）=0.76N/mm梁底模抗剪强度τ=0.76N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。

3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=26.78kN/m挠度系数Kυ=0.644υmax2222=Kυq2L/（100EI）=0.644×

26.78×

225/（100×

9000×

243000）=0.20mm44[υ]=L/250=225/250=0.90mm梁底模挠度υmax=0.20mm＜[υ]=0.90mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=500mm；

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm。

W=bh/6=80×

80/6=85333mm；

I=bh/12=80×

80/12=3413333mm；

a.梁传荷载计算q=q1×

第一层龙骨间距/梁宽=33.53×

225/500=15.09kN/mb.板传荷载计算板重量=1.2×

（板厚度×

25＋模板重）＋1.4×

活载=1.2×

（0.12×

25+0.30）+1.4×

2.50=7.46kN/m板传递到第一层龙骨的荷载P=525/1000×

225/1000×

7.46=0.88kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.29kN,N2=7.40kN,N3=2.29kNMmax=0.29kN.m,Vmax=3.74kN，F=7.40kN,υ1）抗弯强度验算σ=Mmax/W=0.29×

10/85333=3.41N/mm262max2223334=0.07mm第一层龙骨抗弯强度σ=3.41N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

2）抗剪强度验算τ=3Vmax/（2bh）=3×

3.74×

1000/（2×

80）=0.88N/mm第一层龙骨抗剪强度τ=0.88N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。

3）挠度验算υmax2222=0.07mm[υ]=L/250=400/250=1.60mm第一层龙骨挠度υmax=0.07mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距450mm、计算跨数5跨；

第二层龙骨采用双钢管，Φ48×

3.0；

W=8980.00mm，I=215600.00mm，A=4.24cm；

P=F=7400N=7.40kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL=0.171×

7.40×

1000×

450=569430N.mm=0.57kN.mσ=Mmax/W=569430/8980=63.41N/mm2342第二层龙骨抗弯强度σ=63.41N/mm＜fm=205.00N/mm,满足要求。

2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.685×

7.40=5.07kNτ=3Vmax/（2bh）=3×

5.07×

1000/（2×

2×

424.00）=8.97N/mm22222第二层龙骨抗剪强度τ=8.97N/mm＜fv=125.00N/mm,满足要求。

3）挠度验算挠度系数Kυ=1.096υmax=KυPL/（100EI）=1.096×

450/（100×

206000×

215600）=0.17mm33[υ]=L/250=450/250=1.80mm第二层龙骨挠度υmax=0.17mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1=2.198×

7400=16265N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m）:

NQK2=1.4×

0.40×

0.45×

1000=252N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=16265+252=16517N钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.0326×

13.0×

1000=424N水平拉杆9层，拉杆重量=9×

0.85×

0.0326=250N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×

9=131N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=424+250+131=805N钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×

805+16517=17483NL0=h=1.50m,钢管的i=1.59cmλ=L0/i=150.00/1.59=94.34&

lt;

150杆件长细比满足要求2=0.634,P=N/（A）=17483/（0.634×

424.00）=65.04N/mm2钢管稳定性计算为65.04N/mm＜205.00N/mm,满足要求。

4.支撑支承面验算

（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100×

100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板支承楼板厚=100mm,上部荷载为：

F=17.48kNβσs22=2.00，ft=0.91N/mm，hO=100-15=85mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00=1.00N/mm，Um=4×

100=400mm，βh=1.00pc,m22pc,m（0.7βhft＋0.15σ）ηUmhO=[（0.7×

1×

0.91+0.15×

1）×

1.00×

400×

85]/1000=26.76kN钢管支承面受冲切承载力26.76kN＞17.48kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算Ab=（0.10×

3）×

（0.10×

3）=0.09m,Al=0.10×

0.10=0.01mβl=（Ab/Al）=3,fcc=0.85×

7200=6120kN/m,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×

3×

6120×

0.01=137.70kN支承面局部受压承载力F=137.70kN＞17.48kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×

200/（T+15）β1β2V1/20.520.5222=0.22×

24.00×

4.44×

1.20×

1.15×

2.00=45.75kN/m（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）F2=γH=24×

梁高=24×

2.00=48.00kN/m比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m,有效压头高度=F/γ=1.91m2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m

（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，W=bh/6=1880×

18/6=101520mm，I=bh/12=1880×

18/12=913680mm。

1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=60.50×

（2000-120）/1000=113.74kN/m=113.74N/mmMmax=KMqL=-0.105×

113.74×

250=-746419N.mm=-0.75kN.mσ=Mmax/W=746419/101520=7.35N/mm侧模抗弯强度σ=7.35N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×

250/1000=17.23kNτ=3Vmax/（2bh）=3×

17.23×

18×

1880）=0.76N/mm侧模抗剪强度τ=0.76N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。

3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q=45.75×

（2000-120）/1000=86.01kN/m=86.01N/mm挠度系数Kυ=0.644υmax，=KqL/100EI=0.644×

86.01×

250/（100×

913680）=0.26mm，44[υ]=L/250=250/250=1.00mm侧模挠度υmax=0.26mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×

（γGF+γQQ2k）=0.95×

60.50=57.48kN/m;

设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=（2000-120）/5=376mm=0.38m，N=abFs=0.50×

0.38×

57.48=10.92kN；

对拉螺栓υ14,容许拉力[Nt]=17.80kN对拉螺栓受力10.92kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算计算跨度376mm，跨数5跨；

木枋尺寸b=80mm，h=80mm。

W=bh/6=80×

80/6=85333mm，I=bh/12=80×

80/12=3413333mm，1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=60.50×

250/1000=15.13N/mmMmax=KMqL=-0.105×

15.13×

376=-224597N.mm=-0.22kN.mσ=Mmax/W=224597/85333=2.63侧肋抗弯强度σ=2.63N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×

376/1000=3.45kNτ=3Vmax/（2bh）=3×

3.45×

80）=0.81N/mm侧肋抗剪强度τ=0.81N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。

3）挠度验算均布荷载q=45.75×

250/1000=11.44N/mm挠度系数Kυ=0.644υmax，23334b2=KυqL/100EI=0.644×

11.44×

376/（100×

3413333）=0.048mm，44[υ]=L/250=376/250=1.50mm侧肋挠度υmax=0.048mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

6.计算结果：

第一层龙骨80×

80mm木枋@225mm，第二层龙骨双钢管Φ48×

3.0@400mm；

钢管纵向@450mm，钢管横向@400mm，（3支一排）底模厚度18mm；

竖肋80×

80mm木枋@250mm，对拉螺栓4排υ14,横向间距500mm，侧模厚度18mm。

450x1200梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=450mm，梁高h=1200mm，层高13.80m，结构表面考虑隐蔽；

横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值①底侧模自重0.3kN/m×

（0.45+2.16）×

1.2=0.94kN/m②砼自重24.0kN/m×

0.45×

1.20×

1.2=15.55kN/m③钢筋荷载1.5kN/m×

1.2=0.97kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m×

1.4=1.26kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=18.72kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=14.55kN/m

（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；

底模厚度h=18mm，板模宽度b=450mm。

W=bh/6=450×

18/6=24300mm，I=bh/12=450×

18/12=218700mm。

1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L=-0.105×

18.72×

300=-176904N.mm=-0.18kN.mσ=Mmax/W=176904/24300=7.28N/mm22222233342332梁底模抗弯强度σ=7.28N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

300=3403N=3.40kNτ=3Vmax/（2bh）=3×

3403/（2×

450×

18）=0.63N/mm梁底模抗剪强度τ=0.63N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。

3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=14.55kN/m；

挠度系数Kυ=0.644υ