挂篮施工Word下载.docx

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部位

检查项目

误差范围（㎜）

底模

沿梁端任意两点高差

≤5

任意截面横向两点高差

≤3

梁跨长度

±

5

侧模内模

梁全长

+5，-10

梁高

10

腹板厚度

+5，-3

垂直度

3

横隔板对梁体的垂直度

相邻两块钢模拼接高度

2．钢筋

在钢筋加工配料时，要准确计算钢筋长度，如有弯钩或弯起钢筋，应加其长度，并扣除钢筋弯曲成型的延伸长度，同直径同钢号不同长度的各种钢筋编号（设计编号）应先按顺序填写配料表，再进行加工配料，加工成型的钢筋应按设计图中的编号进行堆放，标识，以防误用、乱用。

3.砼浇筑方案

0号块混凝土方量、重量大。

根据结构的形式及高度，0号块混凝土浇筑不可能一次浇筑完,如果分两次浇筑则施工托架的投入就会过大,最后决定按“先底板——再腹板——后顶板”的顺序分三次浇筑完。

两次浇筑混凝土的龄期差不超过20天。

在墩身施工时有意识的将墩身的浇筑高度降低20厘米，这样就使墩身与0号块的结合面避开了截面突变处。

在各项工作准备充分后0号块分三次浇筑混凝土：

（1）、第一次，浇筑底板和腹板（未超过横隔板上的过人洞口,即整个结构在人洞处断开,增加了结构的自由度,这样有利于抵消结构的收缩应力）。

底板及倒角以上部分，一个箱和外隔墙同时浇筑，一套拌和设备施工。

底板分三层浇筑，每层厚40-60㎝。

（2）、第二次，腹板部分，一个箱和外隔板墙同时浇筑，分三层浇筑。

浇筑第一层混凝土时，人必须进入底板振捣，保证质量。

（3）、第三次，腹板及顶板部分，浇筑工艺与第二次同。

由于顶板面层面积大，必须用平板振动器振捣。

4.0号块砼的养护

混凝土的养护工作一定要正确细心。

0号块顶板的裸露面积大,地处河谷位置气流运动频繁,而且第三次浇筑混凝土后整个0号块形成一个空箱结构,混凝土的热量不易散发,所以养护工作主要在于防止混凝土内外温差过大。

1.1.1.2悬浇箱梁

1挂篮结构

刚构箱梁悬浇节段重量大，施工周期短的特点，挂篮设计以安全可靠、轻型、挂篮安拆行走及模板升降移动简单方便作为构思重点。

本大桥采用已在类似桥型、相近跨径的桥上使用过特制的菱形挂篮进行悬浇施工。

挂篮结构分主梁承重和模板两大系统。

承重部分外型成菱型。

主要由工字钢和钢板焊接成桁架受力杆件，杆件的连接采用30CrMnTi销子销接、节点板与H型钢两侧各贴一块钢板组成。

悬挂模板与浇筑箱梁阶段重量由主桁前后两片横梁承担，横梁采用桁架结构，杆件采用薄壁方钢管，主桁设上下平联以提高主桁的稳定性和刚度。

为了平衡浇筑混凝土时所引起的倾覆力矩，在挂篮后结点通过液压千斤顶与一组箱梁锚杆进行锚固，安装锚杆处需在箱梁顶上预埋孔道，穿锚杆与主桁后结点锚固，挂篮移动时，通过后锚千斤顶将上拔力转换到行走小车，由反扣在工字钢轨上的行走小车来平衡倾覆力矩；

工字钢轨分长轨和短轨两种，通过锚固梁固定在箱梁顶板上，锚固梁采用竖向预应力筋锚固，并通过连接器固定。

前后横梁桁片下方悬吊分配梁上设置液压提升装置来调整模板系统的标高，挂篮行走用倒链葫芦在轨道上牵引，主桁前支点采用滑船支承。

见下图：

模板系统包括底篮、外模、内模、工作平台四部分。

根据高强轻型原则，主要结构构件以轻型高强材质为主。

模板外侧为大块钢模，内模采用组合钢模。

底模由前后横梁等成模板直接铺于底篮上，前横梁及后横梁的两端直接悬吊于主桁，浇筑混凝土时，后横梁共设置4个锚杆锚固在前段已完箱梁底板；

外模分模板、骨架及滑梁等组成，支承模板及骨架的滑梁前端悬于主桁，后端内侧悬吊于前段已完箱梁翼板、外侧悬于主桁，浇筑混凝土时设置锚杆于前段翼板，挂篮前移时，外模随同前移；

内模由模板、骨架及滑梁等组成，支承模板、骨架的滑梁前端悬于主桁，后端悬吊于前段已完箱梁顶板，挂篮前移时滑梁随同前移，内模则通过滚动轮沿滑梁移动，内模顶板宽度、腹板厚的变化通过调整骨架（模肋）的活动销实现。

面腹板高度采用增减板块方式，骨架的竖肋与模肋连接处设铰以方便拆模，内外母板采用对拉螺杆固定；

工作平台包括底篮两侧、前端、后端平台，内外模悬吊平台，箱梁前端悬吊平台及横向工作平台。

挂篮的主要技术指标：

1、承载能力：

250t

2、梁段浇筑长度：

3～5m

3、自重（含模板、提升装置）：

65t

4、结构刚度：

底篮最大挠度≤15mm

结构表面外露部分的模板挠度小于模板构件长度的1/400

结构表面隐藏部分的模板挠度小于模板构件长度的1/250

支架最大弹性挠度小于相应结构长度的1/400

2挂篮拼装

挂篮在墩上正式拼装前，必须在加工厂内试拼，目的是检查挂篮各部构件及连接件几何尺寸加工精度及焊接质量是否达到设计要求，以确保挂篮的整体结构性能满足设计使用要求。

现场拼装先主梁后模板系统。

主梁安装利用塔吊将主桁构件吊到0#箱梁上，将单片主梁水平拼好后再安装就位。

模板、底篮工作平台均在墩下分别组装好后，利用塔吊提升就位。

分别在墩下整体组装的结构单元或系统均利用塔吊配合作业。

3加载试验

挂篮加载试验的目的是为了检验实际承载能力和安全可靠性，并获得相应荷载下的弹性和非弹性变形，为箱梁悬浇施工控制提供参考数据。

加载试验的方法是模拟1号箱梁（重量最大梁段）的施工实际荷载，采用配重法加载。

加载分预加载和正式加载。

预加载为一级加载一级卸载，目的是消除主桁结构的非弹性变形，并测得相应的挠度值。

观测点的设置为挂篮前横梁桁片各下结点（8点）及底篮前横梁上对应箱梁底板中心线及两外侧（3点），共11点。

4箱梁悬浇施工

刚构箱梁施工是利用挂篮作为模板承重结构逐段对称浇筑。

挂篮前方梁段在张拉纵向预应力后与前次浇注的梁段固结成为当前T构的一部分，其重量亦从原挂篮荷载转为T构自重一部分由T构承担，挂篮继续前移，如此周期性反复施工使T构两臂不断延长，最终完成结构主体。

按施工进度计划平行、对称施工二个T，每个T构配一对挂篮。

各种材料及施工机具设备用塔吊提升上墩。

5挂篮前移

挂篮随箱梁逐段浇注成型向前移动。

在其前方梁段完成预应力张拉并放出轨道位置后即可开始前移。

具体操作步骤为：

首先松内外模吊杆，然后在底篮后锚点用千斤顶顶起锚杆，松锚杆螺帽，千斤顶落下，此时底篮后模梁上的全部重量由两外侧吊杆承担，将锚杆与吊点连接器分离并从箱梁底板锚孔拔出。

接着将底篮吊杆前后分配梁上的千斤顶同时顶起，各吊村螺帽旋起一定距离，随着各千斤顶同时落下，整个底篮亦落下一定距离，此时整个底篮和外模均与箱梁分离。

之后用倒链葫芦对称平行的前移两个挂篮直到设计位置，再重新将底篮后锚杆锚紧，模板提升贴紧在已浇梁段上。

6模板安装调整

在现浇梁段预应力张拉完后即可脱模。

先松内外模对拉杆，接着松内、外模前后吊杆，再松底篮前后吊（锚）杆，内、外、底模均与箱梁分离。

之后底篮、外模及内模滑梁随挂篮前移。

待主梁就位后，即进行底篮（底模）就位，做法是先用前后分配梁上的千斤顶将底篮前后横梁吊杆同时升至底模尾部与箱梁底面贴紧，底模前端达到设计施工标高（含T构施工预抬高值的挂篮挠度），将分配梁上前后吊杆螺帽上紧之后用后锚点千斤顶将后锚杆顶紧，使底模尾部与箱梁底面压紧，上紧螺帽，底模调整就位完毕。

接着就是外模就位。

先将外模前后吊杆同时提起至翼板底模尾部贴紧箱梁翼板底面，前端达到施工标高，上紧前吊杆的后锚杆螺帽，再用楔子将侧模底模底部与底模压紧，即完成外模就位。

待梁段底板和侧墙钢筋安装完毕，将停在箱梁内的内模（模架顶部安有滚轮）顺内滑梁推出与已就位的外模齐平，顶起内滑梁前吊杆的后锚杆提升千斤顶，将内模托起至顶板尾部压紧箱梁顶板底面，端部达到设计施工标高，上紧（锚）杆螺帽。

然后上紧内、外模，对拉内外模板压紧混凝土顶筒，内模就位即告完成。

7混凝土浇筑

混凝土在拌和站集中拌和，混凝土输送泵送入模内浇注施工。

在拌合机出料口设一输送泵，对离0#块较近的梁段，由一台泵直接泵送到位，对离0#块较远的梁段，即超出上述输送泵的泵送能力范围后，在墩顶0号块设一接力泵，将第一台泵送到0号块上的混凝土再转送到浇注梁段。

为确保施工过程和结构成形后的结构内力和变形与设计相符，必须尽量保持对称平衡施工，对称梁段的混凝土浇筑过程不对称重量不得超过一个梁段的底板自重，每对梁段的混凝土最终浇注数量误差不超过13吨。

各梁段要求一次浇注完成，其工作缝必须处理好。

混凝土浇注采用输送管灌注入模，插入式振捣器振捣，应注意控制混凝土的倾落高度不超过2米，同时控制好混凝土的振捣时间和部位，以免振捣不足或漏振。

混凝土按规范及设计要求分层浇注。

底板和顶板应从端部浇起，最后浇根部，侧板各分层也按此顺序浇注。

各梁段的混凝土浇注在混凝土初凝时间内完成。

悬臂挂篮同步外伸，安装节段模板，绑扎钢筋、浇筑混凝土，待混凝土强度达85%设计强度后，张拉预应力筋，并压浆。

各梁段安排的施工周期所含的混凝土养生时间均为7天，必须严格控制混凝土的施工质量，根据季节气候及时调整相适应的混凝土配合比，低温天气采取有效的养生手段，以确保混凝土的3天强度达到设计张拉要求（40MPa），才能保证T构箱梁的施工期完成。

1.1.1.3边跨现浇段施工

根据工地现场施工条件，采用墩顶托架现浇。

为控制混凝土浇筑过程中支架的下沉量，支架搭好后需作预压试验，预压重量与所浇混凝土等重。

预压不仅将支架各结构层的缝隙消除，通过对预压结果的记录及根据计算的弹性变形，加上施工规范推荐的相应结构部位经验非弹性变形值来确定施工预拱度。

1.1.1.4合拢段施工

箱梁合拢段施工，是控制全桥受力状况和线形的关键工序，其合拢顺序、温度和工艺都必须严格控制。

全桥合拢由边至中对称进行，即先两边跨合拢，后中跨合拢。

具体构造详见《中跨合拢段挂篮抬浇构造图》和《边跨合拢段吊架设计图》。

具体施工步骤如下：

上合拢吊架和在悬臂端加配重。

立模、绑扎钢筋及预应力管道，选择最佳合拢温度。

3.随即浇筑合拢段混凝土，同时水箱同步等效应放水，以保持悬臂端的稳定。

合拢段混凝土中宜加入减水剂、早强剂，以便及早达到设计要求强度。

4.混凝土强度≥45Mpa后张拉合拢段及底板钢束，拆除临时束。

1.1.1.5上部箱梁在高墩长悬臂状态下的技术措施

上部箱梁在高墩长悬臂状态下，其稳定性主要是风致影响。

除可采取上述TMD减振措施外，可采取一些施工措施，以利抗风：

①在悬臂施工完毕，进行边跨合拢施工时，将中跨悬臂之间用钢桁架连在一起，借助钢桁量连成一个整体，使结构的抗风状态大为改善。

②在每墩的每墙间加预制的临时钢筋混凝土板（或型钢板），在水平方向施加预应力。

两墙共同作用，使抗扭和抗弯强度和刚度大大加强，从而提高结构的抗风能力。

除了风致影响外，需对高墩和上部结构的联合作用分析，根据结构受力分析可知，双薄壁箱梁悬臂浇筑施工中，在纵、竖向风载，不平衡荷载、自重作用下，桥墩越高，稳定性安全系数越小，出现挂蓝运转不正常，如出现悬臂浇筑施工，挂蓝突然跌落事故时，对高墩的影响是致命的，施工中挂蓝施工后锚固点必须具备双保护方案，确保大桥施工安全。

1.1.1.6弯梁施工的线型控制

1.1.1.6.1线型控制的影响因素

大跨径弯梁悬臂浇注施工中，线型控制极为重要。

线型控制包括高程和平曲线控制，而影响线型的因素较多，主要有挂篮变形、梁段自重、预施应力大小、施工荷载、结构体系转换、混凝土收缩与徐变、日照和温度变化等。

线型控制将影响到合拢精度及合拢成功与否，因此必须对线型进行精确计算和严格控制，在实际操作中采用计算机程序化控制。

温度影响，主要是日照温差的影响，它影响立模的放样、复测精度等。

因此，放样及复测等工作宜选在夜间或早晨进行，否则应予以修正。

当分期、分批合拢时间相隔较长时，须考虑前期悬臂箱梁在停放时间内的徐变和温度影响，以免后期强迫合拢而带来的巨大次内力影响。

1.1.1.6.2施工高程控制要点

（l）为了保证箱梁理论轴线高程的施工精度，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差，高程以II等水准离程控制测量标准为控制网，箱梁悬浇以III等水准高程精度控制联测。

（2）线型监测的方法是在梁顶面的同一方向截面上预埋3个测点。

为便于分析计算，其中1个测点应较为准确地埋设于梁的中线上，另外2个测点应对称于中测点设于两边，按照一定的时间间隔和每种工况交界时刻，对每一截面上3个测点进行监测。

通过对监测数据的整理分析后，便得知在每一种工况下梁体随时间的变形规律和变形大小，据此推算下一步施工梁段应该预留的变形量，同时与设计值进行对照，若发现异常现象应及时分析处理，以定出一个合理的预留变形值进行施工放样。

1.1.1.6.3平曲线控制要点与控制效果

与梁段的标高一样，梁段的中心线位置也同样受到各种因素的影响而发生变化。

在操作中采取如下几种措施。

（1）布设大桥II等精度三角网。

（2）建立正确的计算模型，计算出每个梁段中心线的起点、终点平面坐标值，输入微机待用。

根据模拟线形计算结果，进行设计参数的调整，使各参数尽量接近实际，并严格监控，以保证全桥T构弯梁的线形理想。

（3）弯梁平面线形控制，关键在于控制挂篮及模板的平面位置，由于温度和施工荷载的不确定性而导致绝对平面位置的不稳定，T构弯梁分段浇注的平面线形用绝对平面位置和相对平面位置进行控制，采取施工测量（相对平面位置）与控制测量（绝对平面位置）相结合的方法，控制平面曲线位置。

施工测量就是预先在施工完的梁段埋设中心基点，运用偏角法测量定出下一梁段的中心位置。

由于中心基点和所要测设的下个中心点受各种因素的影响均处于不稳定的状态中，所以要用大桥三角测量控制网进行梁段中心线的控制测量复核（绝对平面位置），当复核误差大于5mm时就及时分析原因，及时调整。

三角网控制复测最好安排在夜间或早上7点以前，以减少日照对线型的影响。

（4）对已施工完成的各梁段中心线也要按规定每天测量一次，以掌握线型的总体变化，输入微机指导下步梁段的曲线测量工作。

在挂篮的行进、安装过程中的平面线形控制，实际上是控制每节段前后的平面偏移量，每节段浇注完毕，张拉完预应力束后，平面线形以控制该段绝对平面位置为主。

1.1.2施工控制

1.1.2.1施工控制内容

1结构变形控制桥梁结构尺寸的控制是施工控制的基本要求。

桥型结构尺寸在施工形成过程中产生变形，加之施工过程中各种误差的积累，因此任何一个结构不可能达到与设计尺寸准确无误的吻合，故要尽量减少结构尺寸与设计尺寸之间的偏差，并将其降低到允许的程度。

大桥墩身垂直度允许偏差不得大于1/1000，墩身底、墩身顶平面中心位置偏差≤1㎝，箱梁合拢前合拢段两侧箱梁相对高差＜3㎝，相对轴线偏差＜1㎝。

2结构应力控制结构应力控制在外观检查时不易发现，控制目的是使结构实际应力状态与设计应力状态相符。

如果控制不好，将会给结构造成危害，并较之结构变形的影响为大。

大桥结构应力控制在施工中主要体现在三向（纵、横、竖）预应力的施加上，施加预应力的一般规定如下：

（1）张拉机具与锚具在进场时进行检查和校验，必须有检校单位出具的校验合格证书。

千斤顶与压力表必须配套校验，以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线。

所用压力表的精度不宜低于1.5级；

校验千斤顶用的试验机或测力计的精度不得低于±

2%；

（2）预应力钢材用应力法控制张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值之差应控制在6%以内。

3结构稳定性控制结构的稳定是关系到桥梁的安全，与桥梁的强度有着同等重要的意义。

随着桥梁跨径的增大，受动荷载或突发情况的影响，难于保证桥梁施工的安全。

为此必须对施工过程中可能出现的动荷载或突发情况进行分析并找出应对措施，可能出现的情况有风荷载致抖动、塔吊运行时致振动、卷扬机运行时致振动、塔吊失吊产生的冲击、挂篮调试时产生的振动等。

1.1.2.2施工控制方法

应用现代控制理论中的自适应控制方法，即对施工过程中的标高和内力的实测值与预计值进行比较，对桥梁结构的主要基本参数进行识别，找出产生实测值与设计值产生偏差的原因，从而对参数进行修正，达到双控的目的。

针对大桥（预应力混凝土连续刚构）的特点，为使成桥线形与内力状态与设计相符，保证桥梁安全、线形美观，在施工过程中建立了“三、三、三”现场管理控制系统，实施了有效的施工控制,即做到“三个阶段：

事前预算，事中控制，事后预测”；

“三方单位：

由设计方、施工方、监测方”；

“三条主线：

计算系统、施工系统、监测系统”。

监测的内容有墩柱和梁体的变形、梁体的应力及温度应力、预应力等。

现场监测系统由三大块组成，图的右上角为设计规划研究院的设计计算系统，按各施工程序进行设计计算，该系统提供结构的资料、变形及应力的计算值、预拱度等。

左上角框图是施工工序，依次为挂篮前移调整锚固，模板、钢筋、预应力管道安装；

浇注混凝土；

混凝土养护、脱模；

预应力筋张拉拉、灌浆等。

图中中间部分是根据设计计算系统提供的施工时的计划值和经分析计算之后的修正值，经对变形、应力、结构资料与实测值进行比较、分析，然后，对比进行修正量的计算，对预拱度提出修正，由此对施工进行控制。

图中可以看出，标高和线形测定、梁体变形、墩柱变形的位移、应力、温度、拉力均通过预埋组件和测量仪器直接测得，数据的收集迅速、处理迅速，完全自动的进行现场控制。

现场监控系统见下

图：