落地式脚手架施工方案Word格式.docx
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6、脚手板采用木脚手板，材质应符合国家现行标准的规定。
木脚手板不得有断裂腐朽现象。
7、钢管弯曲，压扁，有裂纹或严重锈蚀；
扣件有脆性断裂，变形，滑扣应报废和禁止使用。
三、搭设要求
3.1本脚手架是施工用临时结构，它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，包括施工材料、施工人员和风荷载等，因此必须有中够的承载能力，刚度和稳定性。
在架体结构计设容许的条件下，确保不变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。
3.2按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
3.3脚手架方案经批准后方可施工，且安装完毕后必需经过安全检查员验收与方案相符合后才能使用，脚手架的拆除也必须申报方案批准后才能进行。
3.4根据工程结构特点和实际施工情况，结构施工时采用满堂架，待结构施工完毕后，更改为双排外结构施工架用于外墙装修施工。
采用双立杆。
3.5脚手架采用
48×
3.5的钢管，立杆距外墙皮350mm，杆距通过计算确定。
脚手架外侧必须挂设密目安全网，其下部设置挡脚板。
剪力撑角度控制在450～600之间。
外脚手架随楼层结构施工往上搭设，每层高出作业层大于1.2m下满铺木板，走道加安全护栏、铺底网、立网（安全密目网）。
脚手架搭拆严格按安全规程施工。
3.6双排外架拉杆均要做到拉撑结合。
双排外架在6层左右卸荷，保证外架的安全。
（1）架子搭设工艺流程：
在砼硬化的地基上（垫方木）立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（装设与柱连接杆后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板和连接点（连接点不准大于3M）绑扎防护及档脚板、立挂安全网。
<
1>
脚手架基:
方式一：
落地式脚手架在搭设前，首先对脚手架的基础进行处理。
如基础处于回填土部位，则首先将回填土按要求进行夯实，如脚手架基础处于原土地基，则对原土地基作平整处理。
地基处理后再浇筑100mm厚C15素混凝土作为脚手架的基础，混凝土顶面向外侧找坡2%，保证脚手架基础无积水现象。
方式二：
地基基础为回填的粘土夯实，地面平整处理并垫木方高5*宽20，地基高出自然地坪50mm，同时延外架800mm处设置200mmＸ300mm排水沟，以保证地基不变形。
2>
脚手架搭设：
本工程搭设双排脚手架。
本方案取最大搭设高度35.6m，进行验算。
采用48×
3.5钢管搭设双排脚手架，立杆横距0.7m立杆纵距1.5m，内立杆距墙350mm，步距1.8m，脚手板按满铺3层考虑，脚手架与建筑物主体结构连接点的位置为“两步三跨”，即竖向间距3.0m，水平间距4.5m。
作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距1/2。
1.搭设时应保证立杆的间距正确，立杆的纵距偏差应控制在±
5cm以内，并应保证立杆的垂直度，立杆的垂直偏差应不大于1/100H，且不大于10cm。
（H为总高度）内立杆的离墙距离为350mm。
2.立杆的接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各步接头均应采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
立杆搭接处的搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
立杆顶端宜高出檐口上皮1m。
3.脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连接件采用φ48×
3.2钢管，在浇筑各层楼板混凝土时，在楼板内预埋连接钢管，伸入混凝土内不应少于200mm，沿脚手架纵向4.5m、高度方向每一楼层设一道连接杆，连接件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，并应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，整个立面的连接件应呈梅花形布置。
连墙件中的连墙杆宜水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。
连墙件扣件连接示意图
当脚手架下部暂时不能设连墙件时，可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面倾角应在45°
—60°
之间。
4.纵向水平杆应按步距要求（1.8m）水平搭设，纵向水平杆与立杆之间采用十字扣件紧扣连接，并应设置在立杆的内侧，纵向水平杆的端部不应伸出架体。
大横杆的连接除端部第一接头处采用搭接外其余均采用对接扣件连接，大横杆搭接处的搭接长度应不小于1m，应采用两个旋转扣件固定。
大横杆的对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
在同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
4.在立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆的两端应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢，当遇作业层时，应在两根立杆中间再增加一道小横杆，以缩小脚手板的跨度，当作业层转入其他层时，中间处的小横杆可以随脚手板一同拆除，但交点处的小横杆不应拆除。
5.为了增强脚手架的纵向刚度，在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。
每组剪刀撑跨越立杆根数为5—7根（＞6m），斜杆与地面夹角在45°
之间，剪刀撑斜杆应用旋转扣件与立杆和伸出的小横杆进行连接，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
底部斜杆的下端应置于垫板上。
剪刀撑斜杆的接长均应采用搭接，搭接长度不小于1米，设三个旋转扣件扣紧。
6.扣件的安装应符合下列规定：
（1）、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
（2）、对接扣件开口应朝上或朝内；
（3）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
7.脚手板是施工人员的作业平台，必须按照脚手架的宽度满铺脚手板，板与板紧靠，离开墙面120—150mm，采用对接时，接头处下设两根小横杆。
作业层端部脚手板探头长度不大于150mm，其板长两端应与支承杆可靠地固定。
8.脚手板采用木脚手板，其材质应符合规范要求，木脚手板的厚度不应小于5cm，非脆性木材，无腐蚀、劈裂板。
遇作业层时，要在脚手架的外侧大横杆之间设防护栏杆和挡脚板，防护栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，防护栏杆应居中设置，挡脚板的高度不应小于180mm。
（2）架体与建筑物的拉结
采用预埋钢管至建筑物梁板内，扣件连接钢管至架体立杆上。
（3）安全网
（1）挂设要求：
安全网应挂设严密，用18#扎丝绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。
安全网要挂设在棚架内侧。
（2）脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。
9.脚手架的外侧满挂密目安全网，安全网设置在外排立杆的里面，密目网用合乎要求的系绳将网周边的每个套环系牢在脚手管上，在作业层高度范围以内，密目网的内侧在满挂小眼安全网（网眼尺寸≤30mm）。
10.脚手架铺设脚手板应不少于二层，上层为作业层，下层为防护层，当作业层的脚手板下无防护层时，应在靠近作业层处挂一层平网作防护网，平网采用网眼为3cm×
3cm安全网，平网不应离作业层过远，防止坠落时平网与作业层之间小横杆的伤害。
四、架子的验收、使用及管理
1、架子的验收、使用及管理
（1）把好验收关。
搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。
架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。
验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。
（2）工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底。
（3）基础、卸荷措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。
（4）使用按3kN／m2考虑，因此架子上不准堆放成批材料、零星材料，防止滑落伤人。
（5）架子搭好后要派专人管理，未经项目部同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。
（6）架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。
（7）雨后要检查架子的下沉情况，发现地基沉降或立杆悬空要马上用木板将立杆楔紧。
（8）在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要有防滑措施。
（9）外架实行外挂立网全封闭。
外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。
（10）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
五、大横杆荷载计算
1、横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×
1.05/（2+1）=0.105kN/m；
活荷载标准值:
Q=3×
1.05/（2+1）=1.05kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×
0.038+1.2×
0.105=0.172kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×
1.05=1.47kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×
0.172×
1.52+0.10×
1.47×
1.52=0.362kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×
1.52-0.117×
1.52=-0.426kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.362×
106,0.426×
106）/5080=83.858N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=1.05kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×
0.143×
15004/（100×
2.06×
105×
121900）+0.990×
1.05×
121900）=2.291mm；
大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
（4）小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=0.038×
1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：
1.5/（2+1）=0.158kN；
活荷载标准值：
Q=3×
1.5/（2+1）=1.575kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×
（0.058+0.158）+1.4×
1.575=2.463kN；
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×
0.038×
1.052/8=0.006kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.463×
1.05/3=0.862kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.868×
106/5080=170.953N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×
10504/（384×
121900）=0.024mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=1790.1×
1050×
（3×
10502-4×
10502/9）/（72×
121900）=2.929mm；
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；
小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！
（4）扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.038×
1.5×
2/2=0.058kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.038×
1.05/2=0.02kN；
P3=0.3×
1.5/2=0.236kN；
Q=3×
1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值:
R=1.2×
（0.058+0.02+0.236）+1.4×
2.362=3.684kN；
R<
8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+（1.50×
2/2）×
0.038/1.80]×
15.00=2.352kN；
（2）脚手板的自重标准值；
采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×
10×
（1.05+0.3）/2=3.038kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；
采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3=0.14×
1.5/2=1.05kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；
0.005kN/m2
NG4=0.005×
15=0.112kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.552kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×
2/2=4.725kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.35kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1；
Us--风荷载体型系数：
取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×
0.35×
1×
1.128=0.276kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
6.552+1.4×
4.725=14.477kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
6.552+0.85×
1.4×
4.725=13.485kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
0.276×
1.82/10=0.16kN.m；
（6）立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=14.477kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×
μ×
h确定：
l0=3.118m；
长细比Lo/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.186；
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=14477/（0.186×
489）=159.173N/mm2；
立杆稳定性计算σ=159.173N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=13.485kN；
k=1.155；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
长细比:
L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.186
σ=13485.15/（0.186×
489）+159830.042/5080=179.726N/mm2；
立杆稳定性计算σ=179.726N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（7）连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.276kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=4.179kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.179kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：
[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×
4.89×
10-4×
205×
103=95.133kN；
Nl=9.179<
Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=9.179小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
七、脚手架拆除
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