模板计算施工方案Word文档下载推荐.docx

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一般抹灰、涂料、石材墙面、面砖墙面、石膏吸声板墙面。

7、楼地面做法

水泥砂浆楼地面、块料（抛光砖、防滑地砖）楼地面、细石砼楼地面、环氧树脂耐磨漆楼地面、石材楼地面、亚麻油地材楼地面（水泥砂浆自流坪底层，专用粘结剂粘贴）、防静电活动地板楼地面。

8、门窗做法

防火卷帘门、木质防火门、全玻门、金属卷闸门、胶合板门、钢制防火门、铝合金门、断热铝合金窗、铝合金百叶窗。

二、结构说明

1、结构设计标准

结构的设计使用年限为50年。

本工程采用钢筋混凝土框架剪力墙结构，抗震基本设防烈度为6度，4层及以下为乙类建筑，其余为丙类建筑。

本工程地基基础设计等级为甲级、安全等级为二级。

本工程建筑抗震设防类别酒店为丙类，商业裙房为乙类，住宅裙房以下为乙类，以上为丙类。

按本地区抗震设防烈度为6度、设计基本地震加速度值0.05g、设计地震分组第一组。

丙类按抗震设防烈度6度采取抗震措施，乙类按抗震设防烈度7度采取抗震措施。

2、基础

本工程地基基础采用钻孔灌注桩，酒店和商业裙房采用桩承台和厚筏板基础，住宅采用厚筏板基础。

桩基工程由业主另行分包。

3、混凝土

（1）酒店及地下室

部位

柱

混凝土墙

基础梁、底板、承台梁、板

备注

6层及以下

（28.350及以下）

C55

C45

C35

裙房柱

为C45

6层～18层

（28.350～71.550）

18层以上

（2）商业裙房及地下室

2层及以下

（5.350及以下）

2层以上

（5.350以上）

（3）高层住宅及地下室

3层（10.550）

裙房柱为C45

6层及以下（除3层）

（19.250及以下）

6层以上（19.250以上）

建筑物外地下车库

基础（梁、板）

室内墙、柱、板

顶盖的梁、板

（5）其他

混凝土强度等级

楼梯梁、板

同楼层梁板混凝土强度等级

基础垫层

C20

基础、地下室外墙、人防内墙

C30

构造柱、圈梁、压砖槛、过梁等

4、钢筋及钢材

钢筋采用HPB235级、HRB335级和HRB400级，本工程所采用HPB235级钢筋系指国家标准《钢筋混凝土用热轧光面钢筋》GB13013中的Q235钢筋。

HRB335、HRB400级系指国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499中的HRB335、HRB400钢筋。

抗震等级为一、二级时，选用的纵向受力钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25，钢筋的屈服强度实测值与强度标准值比值不应大于1.3，且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。

预埋件钢板一般采用Q235B钢，锚筋应采用HPB235、HRB335、HRB400级钢筋，严禁采用冷加工钢筋；

吊钩必须采用未经冷加工的HPB235级钢筋；

所有外露铁件均要求刷红丹二度、调合漆二道。

本工程地下室自行车库夹层采用钢结构，空腹柱和钢梁采用H型钢，钢材采用Q235B。

采用压型钢楼板支撑结构，压型楼板采用镂空钢板,60X3@80,钢材采用Q235A。

焊材

钢筋、钢材种类

HPB235（Q235B）

HRB335（Q345B）

HRB400

HPB235、Q235B

E43×

×

E50×

E55×

三、人防说明

本工程地下室B三层为人防工程按平战结合设计，人防防护等级为核六级常六级，掩蔽面积为6809㎡，人防总掩蔽人数为6809人。

战时功能为六级人员掩蔽所。

整个人防工程的建筑面积为10091㎡，共划分为八个单元，其中防护单元（A），建筑面积1991㎡，设抗爆单元第一、第二、第三、第四。

防护单元（B），建筑面积1890㎡，设抗爆单元第一、第二、第三、第四。

防护单元（C），建筑面积2000㎡，设抗爆单元第一、第二、第三、第四。

防护单元（D），建筑面积1999㎡，设抗爆单元第一、第二、第三、第四。

防护单元（E），建筑面积1904㎡，设抗爆单元第一、第二、第三、第四。

防护单元（F），建筑面积167㎡，设战时移动电站。

防护单元（F），建筑面积140㎡，设战时移动电站。

各抗爆单元为进风口部和排风口部，设密闭通道，扩散室、除尘室、滤毒室、空腔室、防毒通道带简易洗消间，扩散室、人防单元之间为相邻临战封堵，通道设密闭门及防护密闭门等。

二、编制依据

1、工程兵工程学院人防设计研究院的设计图纸以及设计中的有关技术说明；

2、《建筑施工手册》

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001

三、施工部署

本工程设计梁断面尺寸具有种类多、变化大的特点，根据现场实际状况，大梁模板支撑拟采用钢管满堂脚手作支撑架，100×

50mm木方夹钢管作搁栅，上铺九胶合板松木夹板的方法，100×

50mm木方、中间夹φ48×

3.5m钢管做背肋，2φ48×

3.5m钢管围檩。

1、梁、平台板模板设计及支撑系统设计

（1）支撑系统主要由φ48×

3.5m钢管及50×

100mm木方二部分组成，其中φ48×

3.5m钢管材质符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。

（2）为便于工人操作，每根钢管的最大重量不应大于25Kg。

（3）梁模采用组合胶合板，梁底宽250mm以上时用16mm厚胶合板松木作底模。

平台板模采用用50×

100mm平直木方作垫楞，楞距@350mm，模板安装顺序为：

梁底模→梁侧模→板底模。

（4）梁、板支模示意图如下图所示：

梁、板模板支模大样图

5）梁底立杆间距按0.5×

0.6m设置，板底立杆间距按1.0×

1.0m设置，水平牵杆纵横向均按1.0m设置，其中离地300mm设一道扫地杆，在梁底或板底50×

100mm木楞底设一道承压牵杆。

2、梁、平台底板及钢管支撑设计承载力验算

（1）500x900梁，梁侧模板支撑图如下

A．梁侧模板压力计算：

a.砼浇筑速度按V=2.0m/h，入模温度按T=15℃考虑，采用振动棒插入式振捣施工。

侧压力按下二式计算，并取小者

P1=0.22ΥC×

t0×

β1×

β2×

V1/2

=0.22×

25000×

1.2×

1.15×

21/2×

200/（15+15）

=71.55KN/m2

P2=ΥC*H=25×

0.9=22.5KN/m2

取小值P2=22.5KN/m2

b.砼侧压力设计值:

F=P2×

1.2=66KN/m2

c.振捣砼时产生的荷载设计值:

P’=4×

1.4＝5.6KN/m2

合计，P=F+P’=66＋5.6=71.6KN/m2

B．侧板承载力验算

a.抗弯强度验算：

（梁侧模板立档间距按300mm考虑）

查手册：

E=1×

104N/mm2；

fm=13N/mm2

考虑木模乘以折减系数0.9，q=71.6×

0.9×

0.3＝19.33N/m

计算简图可近似按5等跨连续梁考虑，如下图

查表：

Km＝0.105

M=Kmql2=0.105×

19.33×

3002=182.67×

103N.mm

W=bh2/6=300×

182/6=16.2×

103mm3

则σ=M/W=11.28N/mm2＜[fm]=13N/mm2，∴满足要求

b.挠度验算

I=bh3/12=300×

183/12=1.46×

105mm4

Kω=0.644

ω=Kωql4/100EI=0.644×

17.82×

3004/（102×

104×

1.46×

105）=0.637mm＜L/400=0.75mm

∴满足要求

C．竖向背肋承载力验算

竖向背肋采用50×

100木方，查手册可知[fm]=15KN/m2，故取计算长度为500mm。

a.抗弯强度验算

根据荷载组合q=71.1×

0.3=19.33N/m

计算简图可近似按4等跨连续梁考虑，如下图

q

Km=0.107

M=Kmql2=0.107×

5002=517.08×

W=bh2/6=50×

1002/6=8.3×

104mm3

则σ=W/M=0.517×

106/8.3×

104=6.23N/mm2＜[fm]=15N/mm2,∴满足要求

I=bh3/12=50×

1003/12=4.17×

106mm4

Kω=0.632

ω=Kωql4/100EI=0.632×

5004/（102×

1.04×

106）=0.734＜L/400=1.25mm

D．水平横肋承载力验算

水平横肋采用双道φ48、壁厚为3.5mm钢管，查手册：

I＝12.19×

104mm4；

W＝5.08×

103mm3；

E＝2×

105N/mm2；

[fm]＝205N/mm2

根据荷载组合F=71.6×

0.3×

0.5=9.67KN

计算简图可近似按5等跨连续梁考虑，间距600mm

查表知Km=0.281

M=KmFl=0.281×

9.67×

0.6=1.63×

106N.mm

则σ=M/W=1.63×

106/（2×

5.08×

103）=160.43N/mm2＜[fm]=205N/mm2

b.挠度验算

Kω=1.795

ω=KωFl3/100EI=1.795×

103×

6003/2（2×

107×

12.19×

104）=0.77＜L/400=1.5mm

E．底模验算（底模下小楞间距为500mm）

a.荷载计算，假设九胶合板和木方密度为5KN/m3

底模自重5×

0.5×

0.07=0.18KN/m

新浇砼自重25×

2.2=27.5KN/m

钢筋自重1.5×

2.2=1.65KN/m

合计29.33KN/m

荷载设计值为29.33×

1.2=35.2KN/m

振捣砼荷载设计值2×

1.4=1.4KN/m

按荷载组合35.2＋1.4＝36.6KN/m

考虑木模，乘折减系数0.9

则q＝0.9q1＝0.9×

36.6＝32.94N/mm

b.抗弯强度验算

fV＝1.4N/mm2；

fm＝13N/mm2；

E＝1×

104N/mm2

Km=-0.105

32.94×

5002=86.47×

104N.mm

W=4×

bh2/6=4×

100×

502/6=16.67×

则σ=M/W=86.47×

104/16.67×

104=5.19N/mm2＜[fm]=13N/mm2∴满足要求

c.抗剪强度验算

查表：

Kv=-0.606

V=KVql=0.606×

0.5=9.98KN

τ=V/A=9.98×

103/4×

50×

100=0.499N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2，∴满足要求

d.挠度验算

根据荷载组合，不包括振捣砼荷载，则q1=35.2KN/m

q=0.9q1=0.9×

35.2=31.68N/mm

31.68×

5004/4（102×

4×

106）

=0.08mm＜L/400=1.25mm，∴满足要求

F．梁底小楞验算

按荷载组合35.2＋1.4=36.6KN/m

考虑木模，乘折减系数0.9，则q=0.9q1=0.9×

36.6=32.94N/mm

b.抗弯强度验算

考虑梁底中间支撑，可近似按两等跨铰支梁简化计算，计算简图如下：

从简图可看出，此梁为超静定结构，根据位移法可求得：

Fl3/48EI＝qbl3（8－4b2/l2＋b3/l3）/384EI

RC=F=48qb（8－4b2/l2＋b3/l3）/384

=48×

500×

（8－4×

5002/12002＋5003/12003）/384=15.2KN

RA=RB=（ql－RC）/2=（32.94×

0.5－15.2）/2=0.64KN

M中=RA×

l/4=0.64×

1.2/4=0.19KN.m

MC=[RA×

l/2－q（b/2）2/2]=（0.64×

0.6－32.94×

0.252/2）=-0.645KN.m

取大值Mmax=64.5×

则σ=Mmax/W=64.5×

104/5.08×

103=126.97＜[fm]=205N/mm2

c.挠度验算

根据荷载组合，不包括振捣砼荷载，则q1＝35.2KN/m

考虑木模，乘折减系数0.9，q＝0.9q1＝0.9×

35.2＝31.68N/mm

为简化计算，梁均布荷载按满布小横杆考虑，如下图所示

Kω=0.521

ω=Kωql4/100EI=0.521×

6004/（2×

105×

102×

104）

=0.877mm＜[ω]=L/400=1.5mm，∴满足要求

E．梁底支撑验算

由上述荷载计算可知，作用在小楞上的荷载设计值为q=32.94KN/m

梁底支撑计算简图如下：

同上计算可知：

Nmax=RC=15.2KN

取横杆步距为1.5m，L=LO＋2a=1.5＋2×

0.05=1.6m

查手册φ48钢管：

I=15.8mm；

fc=205N/mm2；

A=489mm2

则λ=L/I=1600/15.8=101

查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》得稳定系数ψ=0.58，取安全系数K=3

KN/ψA=3×

15.2×

103/（0.58×

489）=160.8N/mm2＜[fc]=205N/mm2，∴满足要求

（5）平台满樘钢管脚手架支撑计算

以平台板为计算对象，按两端铰接的受压构件来简化计算，板厚h＝300mm

A．单位面积荷载计算

模板及支架自重0.75×

0.3=0.225KN/m2

新浇砼自重25×

0.3=7.5KN/m2

钢筋自重1.1×

0.3=0.33KN/m2

合计8.055KN/m2

荷载设计值为3.22×

3=9.66KN/m2

施工人员及施工设备荷载设计值1×

1.4=1.4KN/m2

按荷载组合8.055＋1.4=9.455KN/m2

立杆间距为a，每区格面积为a2，每根立杆承载为9455a2N，选用φ48×

3.5钢管。

按稳定性计算取横杆步距为1.5mL=LO＋2a=1.5＋2×

λ=1600/15.8=101，查《冷弯薄壁型钢结构设计规范》ψ=0.58，取安全系数k=3

9455a2/0.58×

489<

[f]=205N/mm2

a＜1.92m

在实际施工过程中，立杆间距按1.0×

1.0m设置，各立杆间布置双向水平撑间距为1.5m，下部离地300m设扫地杆，并按规范要求布置斜向剪刀撑以增强满樘脚手架整体稳定性。

四、搭设注意事项

1、梁板跨度≥4m，模板应按要求起拱，起拱高度为全长跨度的2‰。

2、600×

900mm大梁梁底钢管支撑与大梁梁底小横杆支撑连接必须采用可调支撑头顶撑连接，不得采用双扣件连接。

3、梁截面高度900mm≤h≤1800mm，梁底中间顶撑钢管优先采用对接钢管，如采用错接，必须采取相应加固措施。

4、梁截面高度900mm≤h≤1800mm，梁底中间顶撑与小横杆连接，应采用双扣件，防止小横杆下滑。

5、梁及平台板的满樘脚手架需沿竖向和水平向按要求设置一定数量的剪刀撑。

6、剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45O～60O之间，水平投影宽度应不小于两跨或四米和不大于四跨或八米，斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。

7、满樘脚手架左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开，并置于不同的构架框格内。

8、在脚手架底端100～300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。

9、考虑施工便利，应先搭设梁底支撑钢管，而后搭设平台板下钢管支撑，

10、为保证整体稳定性，梁底支撑和板底支撑钢管剪刀撑必须连在一起，不得将梁底支撑和板底支撑剪刀撑分开搭设。

11、班组搭设前，项目工程师和木工施工员必须有针对性的对班组进行书面技术交底，浇筑砼前，项目工程师和安全员必须对整体支撑进行验收，无问题后方可进行下道工序施工。