7#楼25米悬挑梁板支模方案111Word文件下载.docx
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7号楼屋面悬挑，屋面层及屋面下层楼面施工时放置预埋件（压环及定位钢筋）；
4、计算书
4.1、7#屋面造型梁模板（扣件式）计算书
取屋面造型截面1200x400作梁截面计算
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KLa
新浇混凝土梁计算跨度（m）
8
混凝土梁截面尺寸（mm×
mm）
400×
1200
新浇混凝土结构层高（m）
6.8
梁侧楼板厚度（mm）
200
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
非自定义:
0.21
风压高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁一侧有板，梁板立柱共用（B）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
600
梁两侧立柱间距lb（mm）
800
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1200、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
每跨距内梁底支撑小梁根数
6
梁底支撑主梁一端悬挑长度（mm）
100
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
按四等跨连续梁计算，简图如下：
W＝bh2/6=400×
15×
15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×
15/12＝112500mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1.2）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
0.4＝15.63kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
1.2]×
0.4＝14.92kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
0.4＝0.71kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×
b＝[0.1+（24+1.5）×
0.4＝12.28kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝max[0.077×
14.92×
0.122+0.1×
0.71×
0.122，-0.107×
0.122+0.121×
0.122，-0.071×
0.122-0.107×
0.122]×
106/15000＝1.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×
12.28×
1204/（100×
10000×
112500）＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×
0.12+1.223×
0.12＝2.15kN
标准值（正常使用极限状态）
R'
max＝1.143q2l＝1.143×
0.12＝1.68kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝2.15/0.4＝5.38kN/m
小梁自重q2＝0.9×
（0.3-0.1）×
0.12＝0.03kN/m
梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.9×
0.5×
1.2×
0.12=0.09kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.2）+1.4×
2）]×
（0.8-0.4-0.4/2）/2×
0.12+0.9×
（1.2-0.2）×
0.12＝0.17kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝1.68/0.4＝4.21kN/m
小梁自重q2＝（0.3-0.1）×
0.12＝0.02kN/m
梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.5×
0.12=0.07kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（0.1+（24+1.1）×
0.2）×
0.12+0.5×
0.12＝0.12kN
小梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.35×
106/64000＝5.48N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
Vmax＝1.236kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.236×
1000/（2×
80）＝0.39N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
νmax＝0.73mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
4、支座反力计算
R1＝1.2kN，R2＝1.24kN
R1＝0.93kN，R2＝0.96kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁计算简图
由上节可知R＝R1＝1.2kN，R'
＝0.93kN
主梁弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.37×
106/4490＝82.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.02kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.02×
1000/424＝14.23N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
4、支座反力验算
图一
立柱1：
R1＝6.82kN
图二
R1＝0kN
R1＝5.29kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
3.5
钢管截面面积A（mm2）
489
钢管截面回转半径i（mm）
15.8
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
12.19
钢管截面抵抗矩W（cm3）
5.08
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
钢管抗压、弯强度设计值[σ]（N/mm2）
215
由小梁验算一节可知R＝R2＝1.24kN，R'
＝R2'
＝0.96kN
纵向水平钢管弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.38×
106/4490＝85.22N/mm2≤[f]=215N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝3.118kN
3.118×
1000/424＝14.71N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
4、扣件抗滑计算
Rmax2＝7.05kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
八、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.21×
0.6×
1.52/10＝0.03kN·
m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
1.2）+0.9×
0.4＝14.17kN/m
2）小梁验算
F2＝0.9×
0.2）+0.9×
1]×
0.12＝0.08kN
q1＝4.88kN/m
q2＝0.03kN/m
同上四～七计算过程，可得：
l01=kμ1（hd+2a）=1.115×
200）=2936.241mm
λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211
立柱最大受力N＝max[Rmax1，Rmax2+N边]+Mw/lb＝max[5.63，5.63+0.9×
（0.5+（24+1.1）×
1]×
（0.8+0.8-0.4-0.4/2）/2×
1.2]+0.03/0.8＝9.93kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝9.93×
103/（0.21×
424）+0.03×
106/4490＝118.11N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.115×
1500=2935.237mm
λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211
（0.75+（24+1.1）×
1.2]+0.03/0.8＝10.09kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝10.09×
106/4490＝119.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2
九、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝6.82kN≤[N]＝30kN
4.2、7#屋面造型板模板（扣件式）计算书
新浇混凝土楼板名称
造型板
新浇混凝土楼板板厚（mm）
新浇混凝土楼板边长L（m）
新浇混凝土楼板边宽B（m）
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
面板自重标准值
面板及小梁自重标准值
楼板模板自重标准值
模板及其支架自重标准值
0.14
0.9
模板支架高度（m）
立柱纵向间距la（mm）
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
150
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
小梁两端各悬挑长度（mm）
150，150
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
0.7Q1k]×
（0.1+（1.1+24）×
2.5，1.35×
2.5]×
1=8.68kN/m
q2＝0.9×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.11kN/m
p＝0.9×
1.3×
Q1K=0.9×
2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×
0.22/8，0.11×
0.22/8+3.15×
0.2/4]=0.16kN·
σ＝Mmax/W＝0.16×
106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.1+（1.1+24）×
1=5.12kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
5.12×
2004/（384×
281250）＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
因[B/lb]取整＝[1100/800]取整＝1，按简支梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
（0.3+（1.1+24）×
2.5]×
0.2＝1.78kN/m
M1＝q1l2/8＝1.78×
0.82/8＝0.14kN·
0.3×
0.2＝0.06kN/m
Q1k=0.9×
2.5＝3.15kN/m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.06×
0.82/8+3.15×
0.8/4＝0.64kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.78×
0.152/2，0.06×
0.152/2+3.15×
0.15]＝0.47kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.14，0.64，0.47]＝0.64kN·
σ＝Mmax/W＝0.64×
106/64000＝9.92N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
V1＝0.5q1L＝0.5×
1.78×
0.8＝0.71kN
V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×
0.06×
0.8+0.5×
3.15＝1.6kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.78×
0.15，0.06×
0.15+3.15]＝3.16kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.71，1.6，3.16]＝3.16kN
3.16×
80×
60）＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
q=（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.3+（24+1.1）×
0.2＝1.06kN/m
跨中νmax＝5qL4/（384EI）=5×
1.06×
8004/（384×
9350×
2560000）＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=1.06×
1504/（8×
2560000）＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
（0.5+（1.1+24）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.2＝1.61kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.2=1.1kN/m
按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×
1.61×
0.8＝0.64kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.61×
0.15＝0.24kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.64kN;
同理，R'
＝0.48kN，R'
'
＝0.48kN
按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×
1.
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