墙模板单面支撑计算书文档格式.docx
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主梁距墙底距离hi(mm)
第1道
1200
100
第2道
500
第3道
900
第4道
1400
第5道
2600
2000
第6道
第7道
3200
第8道
4000
简图如下:
墙模板单面支撑剖面图
墙模板单面支撑正立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc(kN/m3)
24
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
4.2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
63
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)
1
有效压头高度h=G4k/γc=63/24=2.625m
承载能力极限状态设计值
Smax=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×
0.7Q3k]=0.9max[1.2×
63.000+1.4×
1.000,1.35×
0.7×
1.000]=77.43kN/m2
Smin=0.9×
1.4Q3k=0.9×
1.4×
1.000=1.26kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax=G4k=63.000kN/m2
Sˊmin=0kN/m2
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
37
面板弹性模量E(N/mm2)
10584
根据《规范》JGJ162,面板验算按简支梁。
梁截面宽度取单位宽度即b=1000mm
W=bh2/6=1000×
152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
153/12=281250mm4
考虑到工程实际和验算简便,不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
q=bSmax=1.0×
77.43=77.43kN/m
验算简图
Mmax=ql2/8=77.43×
0.2002/8=0.39kN·
m
σ=Mmax/W=0.39×
106/37500=10.32N/mm2≤[f]=37N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
qˊ=bSˊmax=1.0×
63.00=63.00kN/m
挠度验算,νmax=5qˊl4/(384EI)=5×
63.00×
2004/(384×
10584×
281250)=0.44mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm
五、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁材料规格
Ф48×
3.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
小梁弹性模量E(N/mm2)
206000
小梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
小梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
小梁合并根数n
小梁受力不均匀系数η
q=ηlSmax=1.000×
0.200×
77.427=15.49kN/m
qmin=ηlSmin=1.000×
1.260=0.25kN/m
弯矩图
Mmax=0.43kN·
σ=Mmax/W=0.43×
106/5080=85.55N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
qˊmax=ηlSˊmax=1.000×
63.00=12.60kN/m
qˊmin=ηlSˊmin=1.000×
0=0kN/m
变形图
νmax=0.27mm≤[ν]=l/250=800/250=3.2mm
3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图
R1=4.26/η=4.26/1.000=4.26kN
R2=6.57/η=6.57/1.000=6.57kN
R3=6.60/η=6.60/1.000=6.60kN
R4=8.89/η=8.89/1.000=8.89kN
R5=8.52/η=8.52/1.000=8.52kN
R6=5.40/η=5.40/1.000=5.40kN
R7=4.32/η=4.32/1.000=4.32kN
R8=1.02/η=1.02/1.000=1.02kN
正常使用极限状态
Rˊ1=3.47/η=3.47/1.000=3.47kN
Rˊ2=5.34/η=5.34/1.000=5.34kN
Rˊ3=5.37/η=5.37/1.000=5.37kN
Rˊ4=7.24/η=7.24/1.000=7.24kN
Rˊ5=6.92/η=6.92/1.000=6.92kN
Rˊ6=4.35/η=4.35/1.000=4.35kN
Rˊ7=3.41/η=3.41/1.000=3.41kN
Rˊ8=0.72/η=0.72/1.000=0.72kN
六、主梁验算
主梁类型
主梁材料规格
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁合并根数n
2
主梁受力不均匀系数ζ
0.5
主梁计算方式
三等跨梁
由上节'
小梁验算'
的'
支座反力计算'
知,主梁取小梁对其反力最大的那道验算。
承载能力极限状态:
Rmax=ζMax[4.26,6.57,6.6,8.89,8.52,5.4,4.32,1.02]=0.5×
8.889=4.444kN。
正常使用极限状态:
Rˊmax=ζMax[3.47,5.34,5.37,7.24,6.92,4.35,3.41,0.72]=0.5×
7.24=3.62kN。
Mmax=0.96kN·
σ=Mmax/W=0.96×
106/5080=189.21N/mm2[f]≤205N/mm2
2、支座反力计算
第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax
(1)=15.32/ζ=15.32/0.5=30.63kN
计算方法同上,可依次知:
第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax
(2)=23.60/ζ=23.60/0.5=47.21kN
第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax(3)=23.72/ζ=23.72/0.5=47.43kN
第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax(4)=31.95/ζ=31.95/0.5=63.90kN
第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax(5)=30.64/ζ=30.64/0.5=61.29kN
第6道斜撑所受主梁最大反力Rmax(6)=19.40/ζ=19.40/0.5=38.79kN
第7道斜撑所受主梁最大反力Rmax(7)=15.52/ζ=15.52/0.5=31.05kN
第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax(8)=3.65/ζ=3.65/0.5=7.30kN
3、挠度验算
νmax=0.66mm≤[ν]=l/250=700/250=2.8mm
七、斜撑验算
斜撑类型
槽钢
材质规格(mm)
8号槽钢
截面面积A(mm)
1024
回转半径i(mm)
31.50
抗压强度设计值[f](N/mm2)
根据"
支撑构造"
和"
主梁验算"
的"
支座反力计算"
可知:
序号
倾斜角(°
)
计算长度l0(m)
主梁反力R(kN)
斜撑轴力N(kN)
长细比λ=l0/i
稳定系数φ
斜撑应力σ(N/mm2)
结论
4.764
1.204
30.633
30.739
38.222,符合要求
0.893
33.615
符合要求
22.62
1.3
47.207
51.141
41.27,符合要求
0.882
56.624
36.87
1.5
47.432
59.29
47.619,符合要求
0.861
67.248
49.395
1.844
63.904
98.187
58.54,符合要求
0.825
116.225
37.572
3.28
61.289
77.327
104.127,符合要求
0.558
135.331
44.999
3.677
38.792
54.86
116.73,符合要求
0.476
112.551
50.908
4.123
31.049
49.24
130.889,符合要求
0.396
121.429
56.971
4.771
7.301
13.394
151.46,符合要求
0.305
42.886