落地式钢管卸料平台施工方案Word文件下载.docx
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横杆均用斜拉杆加固连结。
卸料平台架上堆积荷载不得超过1.0t，每次起吊重量
不得超过0.8t。
随吊随清运。
卸料平台的搭设：
4.1基础构造
立杆座立于地面，地面已夯实，且已浇筑200厚砼。
4.2、杆件布置
4.2.1落地式钢管卸料平台搭设高度为：
19.45米，一次搭设完成，共三层。
搭
设位置于D轴交7-8轴。
卸料平台尺寸为3.0m×
2.4m，立杆的纵距B=1.00米，立杆的横距H=1.20米，立杆采用双立杆。
水平杆的步距h=1.50米，卸料平台紧挨外脚手架，但与外脚手架断开，不得相联。
4.2.2外脚手架立杆接头和横杆接头的要求：
①立杆必须采用对接方式。
②卸料平台立杆、大横杆交点处，所有杆件的交接部位必须用扣件连接。
③立杆的垂直偏差：
立杆的垂直偏差不大于h×
1/300，即不大于100mm。
横杆的
水平偏差：
横杆的水平偏差不大于1/230×
L，且不大于50mm，
4.3
、架体建筑物的拉结
4.3.1
、卸料平台架体与主体的拉结，每层设3个拉结点，拉结点必须均匀分布。
4.3.2
、拉结点必须用φ48*3.0钢管，浇筑混凝土时同周边梁、板面预埋，预埋
深度不小于300mm，露出长度不小于200mm，进行钢性连接。
4.4
、剪刀撑的设置
4.4.1剪刀撑的设置采用纵向连续设置，与地面的夹角为45o。
参见立面图。
4.4.2卸料平台剪刀撑每侧边均有连续设置，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，
在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。
4.4.3剪刀撑搭接长度为1000mm，用三个扣件连接。
4.5、操作层脚手板的铺设
4.5.1脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板。
4.5.2铺设方法：
对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小横杆
100～150mm。
4.6、卸料平台操作层面防护
操作平台周边作不低于1.2m的防护栏杆两道，下设0.2m高挡脚板,并挂设密目安全网,且挂安全警示牌和限载标志。
4.7、脚手架搭设顺序
摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与
立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第二步横杆
安第三步横杆加设临时斜撑杆上端与第二步横杆扣紧（在装设连续墙杆
后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀
撑铺设脚手板绑扎防护拦杆及挡脚板
5、卸料平台搭设、拆除安全措施
5.1、卸料平台搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考
核管理规则》（GB5036）等考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检，合
格方可持证上岗。
5.2、搭设落地式卸料平台人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
5.3、架体的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。
5.4、作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载。
不得将模板支架、缆风绳、
泵送混凝土等固定在卸料平台架体上；
严禁悬挂起重设备。
5.5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止卸料平台架体搭设与拆
除作业。
5.6、卸料平台使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、等的构造是否
符合要求；
底座是否有松动，立杆是否悬空；
扣件是否松动；
卸料平台架体的垂
直度偏差；
安全防护措施是否符合要求；
是否超载。
5.7、在卸料平台的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连
墙件。
5.8、架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，
严禁非作业人员入内。
5.9、拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。
5.10、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。
即先拆栏杆架、剪
刀撑、后拆横杆、立杆等，要按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除
作业。
5.11、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，
应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
5.12、连墙点应按拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。
5.13、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应
先通知对方，以防坠落。
5.14、拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，至地面的材料
应按指定地点，随拆随运，分类、堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。
5.15、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后
方可离开。
5.16、卸料平台在使用其间严禁与带电体联接。
6、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
钢管落地卸料平台计算书
一、架体参数
卸料平台名称
平台长度A（m）
平台高度H（m）
立杆步距h（m）
板底支撑间距s（m）
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）
2
材料堆放最大荷载q1k（kN/m）
基本风压ω0（kN/m）
风压高度变化系数μz
三、设计简图
落地式卸料平台布置方式
卸料平台
3平台宽度B（m）
19.45
立杆纵距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.3
0.033
脚手板自重g2k（kN/m）
0.14
安全设施与安全网自重
g4k（kN/m）
3
施工均布荷载q2k（kN/m）
0.25
风荷载体型系数μ
s
0.74（连墙件强度验算）,0.74（立杆稳定性验算）
沿横向
2.4
1
1.2
0.35
0.01
0.8
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×
钢管截面抵抗矩
4.49
W（cm）
钢管截面惯性矩
4
10.78
206000
I（cm）
钢管弹性模量E（N/mm）
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm
205
）
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×
lb/4=0.3501×
.20/4=0.105kN/m;
Q1k=q1k×
lb/4=3.0001×
.20/4=0.900kN/m;
Q2k=q2k×
lb/4=2.0001×
.20/4=0.600kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×
（G1k+G2k）=1.2（0×
.033+0.105）=0.166kN/m;
q2=1.4×
（Q1k+Q2k）=1.4（0×
.900+0.600）=2.100kN/m;
板底支撑钢管计算简图
·
m;
Mmax=（0.100q×
1+0.117×
q2）×
l=（0.1000.166+0.117×
2×
.100）1×
.00=0.262kN
R=（1.100×
q+1.200×
q）×
l=（1.100
0×
.166+1.2002×
.100）1.00=2.702kN;
×
max
6
σ=Mmax/W=0.262×
10/（4.4910×
）=58.410N/mm
≤[f]=205.00N/mm;
满足要求！
2、挠度计算
q'
=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m
=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
'
Rmax=（1.100
q1+1.200
.138+1.2001×
.500）
1.00=1.952kN;
ν=（0.677q'
1l4+0.990q'
2l4）/100EI=（0.6770.×
138×
（1.00×
103）4+0.990×
1.500×
103）4）/（100206000×
.00×
10.78×
104）=0.711mm≤min{100000/150,10}mm=6..667mm
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
钢管截面抵抗矩W（cm3
钢管截面惯性矩I（cm4
钢管弹性模量E（N/mm2
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，
因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。
=g1k=0.033kN/m;
q=1.2g1k=0.040kN/m;
p=Rmax/2=1.351kN;
'
p=Rmax/2=0.976kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.767kN·
横向钢管计算剪力图
Rmax=6.731kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.604mm;
6322
σ=Mmax/W=0.767×
）=170.855N/mm≤[f]=205.00N/mm;
νmax=1.604mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件
双扣件抗滑承载力（kN）
扣件抗滑移承载力系数
Rc=12×
0.80=9.600kN≥R=6.731kN
七、立杆的稳定性验算
钢管截面回转半径
i（cm）
4.24
钢管抗压强度设计值
[f]（N/mm
钢管的净截面A（cm）
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数
κ
立杆计算长度系数μ
12
1.59
0.6
NG1=（la+2.00×
lb+2.00×
h）×
g1k/h×
H+g1k×
la×
3.00/1.00=（1.00+2.001.20+2×
.001×
.50）×
0.033/1.5019×
.4
50+0.033×
1.00×
3.00/1.00=2.838kN
NG2=g2k×
lb/1.00=0.3501×
1.20/1.00=0.420kN;
NG3=g3k×
lb=0.14×
1.2=0.168kN;
NG4=g4k×
lb×
H=0.01×
1.2×
1.5=0.018kN;
NQ1=q1k×
lb/1.00=3.0001×
1.20/1.00=3.600kN;
NQ2=q2k×
lb/1.00=2.0001×
1.20/1.00=2.400kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×
1.4（NQ1+NQ2）=1.2×
（2.838+0.420+0.168+0.018）+
0.9×
1.4×
（3.600+2.400）=11.692kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×
1.50×
1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.25010×
3/（1.59×
10）=141.509≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×
1.500×
1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.59910×
3/（1.59×
10）=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×
0.80×
0.25=0.148kN/m2
Mw=0.9×
ωk×
l×
h2/10=0.91×
.4×
0.148×
1.20×
1.502/10=0.050kNm·
；
σ=kN/φA+Mw
/W=0.60
3
×
2
6
2≤[f]=20
11.692
10/（0.265
10）+0.050
10/（4.49
10）=73.650N/mm
5.00N/mm2
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件对卸料平台变形约束力
N0（kN）
内立杆离墙距离a（m）
1.25
1、强度验算
AW=1.50×
3=9.0m2
Nw=1.4×
Aw=1.4×
9.0=1.865kN
N=Nw+N0=1.865+3.00=4.865kN
长细比λ=L0/i=（1.25+0.12）10×
/（1.5910）=86×
.164，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.681。
Nf=0.85φA[f]=0.850×
.681×
4.240×
10-4×
205.00×
103=50.314kN
N=4.865≤Nf=50.314kN
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件承载力设计值Rc=12×
0.80=9.600kN
N=4.865kN≤Rc=9.600kN
九、立杆支承面承载力验算
地基类型
砼
地基承载力特征值
f（kPa）
140
g
基础底面面积A（m2
地基承载力调整系数
kc
fg'
=fg×
kc=140.000×
1.000=140.000kPa
Nk=（NG1+NG2）+（NQ1+NQ2）=（2.838+0.420）+（3.600+2.400）=9.258kN;
p=Nk/A=9.258/0.25=37.030kPag=140≤f.000kPa
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