落地式钢管卸料平台施工方案Word文件下载.docx
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横杆均用斜拉杆加固连结。
卸料平台架上堆积荷载不得超过1.0t,每次起吊重量
不得超过0.8t。
随吊随清运。
卸料平台的搭设:
4.1基础构造
立杆座立于地面,地面已夯实,且已浇筑200厚砼。
4.2、杆件布置
4.2.1落地式钢管卸料平台搭设高度为:
19.45米,一次搭设完成,共三层。
搭
设位置于D轴交7-8轴。
卸料平台尺寸为3.0m×
2.4m,立杆的纵距B=1.00米,立杆的横距H=1.20米,立杆采用双立杆。
水平杆的步距h=1.50米,卸料平台紧挨外脚手架,但与外脚手架断开,不得相联。
4.2.2外脚手架立杆接头和横杆接头的要求:
①立杆必须采用对接方式。
②卸料平台立杆、大横杆交点处,所有杆件的交接部位必须用扣件连接。
③立杆的垂直偏差:
立杆的垂直偏差不大于h×
1/300,即不大于100mm。
横杆的
水平偏差:
横杆的水平偏差不大于1/230×
L,且不大于50mm,
4.3
、架体建筑物的拉结
4.3.1
、卸料平台架体与主体的拉结,每层设3个拉结点,拉结点必须均匀分布。
4.3.2
、拉结点必须用φ48*3.0钢管,浇筑混凝土时同周边梁、板面预埋,预埋
深度不小于300mm,露出长度不小于200mm,进行钢性连接。
4.4
、剪刀撑的设置
4.4.1剪刀撑的设置采用纵向连续设置,与地面的夹角为45o。
参见立面图。
4.4.2卸料平台剪刀撑每侧边均有连续设置,斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧,
在中间增加3个扣结点,最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。
4.4.3剪刀撑搭接长度为1000mm,用三个扣件连接。
4.5、操作层脚手板的铺设
4.5.1脚手板必须铺满、铺严、铺稳,不得有探头板。
4.5.2铺设方法:
对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆,板端距小横杆
100~150mm。
4.6、卸料平台操作层面防护
操作平台周边作不低于1.2m的防护栏杆两道,下设0.2m高挡脚板,并挂设密目安全网,且挂安全警示牌和限载标志。
4.7、脚手架搭设顺序
摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与
立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第二步横杆
安第三步横杆加设临时斜撑杆上端与第二步横杆扣紧(在装设连续墙杆
后拆除)安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀
撑铺设脚手板绑扎防护拦杆及挡脚板
5、卸料平台搭设、拆除安全措施
5.1、卸料平台搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考
核管理规则》(GB5036)等考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检,合
格方可持证上岗。
5.2、搭设落地式卸料平台人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
5.3、架体的构配件质量与搭设质量,应按规定验收合格后方准使用。
5.4、作业层上的施工荷载应符合要求,不得超载。
不得将模板支架、缆风绳、
泵送混凝土等固定在卸料平台架体上;
严禁悬挂起重设备。
5.5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止卸料平台架体搭设与拆
除作业。
5.6、卸料平台使用中,应定期检查杆件的设置的连接,连墙件、等的构造是否
符合要求;
底座是否有松动,立杆是否悬空;
扣件是否松动;
卸料平台架体的垂
直度偏差;
安全防护措施是否符合要求;
是否超载。
5.7、在卸料平台的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连
墙件。
5.8、架子拆除时应划分作业区,周围设围挡并竖立警戒标志,地面设专人指挥,
严禁非作业人员入内。
5.9、拆除的高处作业人员必须戴安全帽,系安全带,扎裹腿,穿软底鞋。
5.10、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。
即先拆栏杆架、剪
刀撑、后拆横杆、立杆等,要按一步一清的原则依次进行,严禁上下同时进行拆除
作业。
5.11、拆立杆时,应先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,
应先拆中间扣,然后托住中间,再解端头扣。
5.12、连墙点应按拆除进度逐层拆除,拆抛撑前,应设置临时支撑,然后再拆抛撑。
5.13、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时应
先通知对方,以防坠落。
5.14、拆下的材料,应用绳索拴住,利用滑轮徐徐下运,严禁抛掷,至地面的材料
应按指定地点,随拆随运,分类、堆放,当天拆当天清,拆下的扣件要集中。
5.15、在拆除过程中,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后
方可离开。
5.16、卸料平台在使用其间严禁与带电体联接。
6、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
钢管落地卸料平台计算书
一、架体参数
卸料平台名称
平台长度A(m)
平台高度H(m)
立杆步距h(m)
板底支撑间距s(m)
二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
2
材料堆放最大荷载q1k(kN/m)
基本风压ω0(kN/m)
风压高度变化系数μz
三、设计简图
落地式卸料平台布置方式
卸料平台
3平台宽度B(m)
19.45
立杆纵距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.3
0.033
脚手板自重g2k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重
g4k(kN/m)
3
施工均布荷载q2k(kN/m)
0.25
风荷载体型系数μ
s
0.74(连墙件强度验算),0.74(立杆稳定性验算)
沿横向
2.4
1
1.2
0.35
0.01
0.8
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
Ф48×
钢管截面抵抗矩
4.49
W(cm)
钢管截面惯性矩
4
10.78
206000
I(cm)
钢管弹性模量E(N/mm)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm
205
)
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×
lb/4=0.3501×
.20/4=0.105kN/m;
Q1k=q1k×
lb/4=3.0001×
.20/4=0.900kN/m;
Q2k=q2k×
lb/4=2.0001×
.20/4=0.600kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×
(G1k+G2k)=1.2(0×
.033+0.105)=0.166kN/m;
q2=1.4×
(Q1k+Q2k)=1.4(0×
.900+0.600)=2.100kN/m;
板底支撑钢管计算简图
·
m;
Mmax=(0.100q×
1+0.117×
q2)×
l=(0.1000.166+0.117×
2×
.100)1×
.00=0.262kN
R=(1.100×
q+1.200×
q)×
l=(1.100
0×
.166+1.2002×
.100)1.00=2.702kN;
×
max
6
σ=Mmax/W=0.262×
10/(4.4910×
)=58.410N/mm
≤[f]=205.00N/mm;
满足要求!
2、挠度计算
q'
=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m
=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
'
Rmax=(1.100
q1+1.200
.138+1.2001×
.500)
1.00=1.952kN;
ν=(0.677q'
1l4+0.990q'
2l4)/100EI=(0.6770.×
138×
(1.00×
103)4+0.990×
1.500×
103)4)/(100206000×
.00×
10.78×
104)=0.711mm≤min{100000/150,10}mm=6..667mm
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
钢管截面抵抗矩W(cm3
钢管截面惯性矩I(cm4
钢管弹性模量E(N/mm2
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算,由于横向支撑钢管为双钢管,
因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。
=g1k=0.033kN/m;
q=1.2g1k=0.040kN/m;
p=Rmax/2=1.351kN;
'
p=Rmax/2=0.976kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.767kN·
横向钢管计算剪力图
Rmax=6.731kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.604mm;
6322
σ=Mmax/W=0.767×
)=170.855N/mm≤[f]=205.00N/mm;
νmax=1.604mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件
双扣件抗滑承载力(kN)
扣件抗滑移承载力系数
Rc=12×
0.80=9.600kN≥R=6.731kN
七、立杆的稳定性验算
钢管截面回转半径
i(cm)
4.24
钢管抗压强度设计值
[f](N/mm
钢管的净截面A(cm)
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数
κ
立杆计算长度系数μ
12
1.59
0.6
NG1=(la+2.00×
lb+2.00×
h)×
g1k/h×
H+g1k×
la×
3.00/1.00=(1.00+2.001.20+2×
.001×
.50)×
0.033/1.5019×
.4
50+0.033×
1.00×
3.00/1.00=2.838kN
NG2=g2k×
lb/1.00=0.3501×
1.20/1.00=0.420kN;
NG3=g3k×
lb=0.14×
1.2=0.168kN;
NG4=g4k×
lb×
H=0.01×
1.2×
1.5=0.018kN;
NQ1=q1k×
lb/1.00=3.0001×
1.20/1.00=3.600kN;
NQ2=q2k×
lb/1.00=2.0001×
1.20/1.00=2.400kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×
1.4(NQ1+NQ2)=1.2×
(2.838+0.420+0.168+0.018)+
0.9×
1.4×
(3.600+2.400)=11.692kN;
支架立杆计算长度:
L0=kμh=1×
1.50×
1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.25010×
3/(1.59×
10)=141.509≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算:
L0=kμh=1.155×
1.500×
1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.59910×
3/(1.59×
10)=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×
0.80×
0.25=0.148kN/m2
Mw=0.9×
ωk×
l×
h2/10=0.91×
.4×
0.148×
1.20×
1.502/10=0.050kNm·
;
σ=kN/φA+Mw
/W=0.60
3
×
2
6
2≤[f]=20
11.692
10/(0.265
10)+0.050
10/(4.49
10)=73.650N/mm
5.00N/mm2
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件对卸料平台变形约束力
N0(kN)
内立杆离墙距离a(m)
1.25
1、强度验算
AW=1.50×
3=9.0m2
Nw=1.4×
Aw=1.4×
9.0=1.865kN
N=Nw+N0=1.865+3.00=4.865kN
长细比λ=L0/i=(1.25+0.12)10×
/(1.5910)=86×
.164,由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.681。
Nf=0.85φA[f]=0.850×
.681×
4.240×
10-4×
205.00×
103=50.314kN
N=4.865≤Nf=50.314kN
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件承载力设计值Rc=12×
0.80=9.600kN
N=4.865kN≤Rc=9.600kN
九、立杆支承面承载力验算
地基类型
砼
地基承载力特征值
f(kPa)
140
g
基础底面面积A(m2
地基承载力调整系数
kc
fg'
=fg×
kc=140.000×
1.000=140.000kPa
Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(2.838+0.420)+(3.600+2.400)=9.258kN;
p=Nk/A=9.258/0.25=37.030kPag=140≤f.000kPa