污水处理厂脚手架专项施工方案.docx

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污水处理厂脚手架专项施工方案

一、编制说明和编制依据2

二、工程概况2

三、施工部署3

四、脚手架设计与验算4

五、脚手架搭设8

六、脚手架拆除11

七、脚手架工程安全管理12

八、脚手架搭拆注意事项13

一、编制说明和编制依据

1、编制说明

为了保证本工程项目中脚手架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制此方案，作为脚手架施工指导性文件。

2、编制依据

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011

《建筑施工手册》缩印本第四版；招投标文件和施工图纸；现场环境和条件。

二、工程概况

本工程为银川市第三污水处理厂扩建与升级改造工程。

本工程包含拟建设的构筑物、建筑物及附属工程。

各单体设计规模及结构尺寸见下表：

编号

构筑物名称

数量

构筑物平面尺寸m）

高度（深度）（m）

201

细格栅及曝气沉砂池

1座

43.47×10.0

5.45

202

AAC氧化沟

1座2池

99.5×125.4

6.65

203

二沉池

2座

φ45

6.10

204

回流及剩余污泥泵房

1座

7.8×11.2

9.15

205

醋酸钠加药间

1座

9.0×9.0

7.5（建筑）

206

污泥缓冲池

1座

20.35×8.0

5.85

207

中间提升泵房

1座

10.4×9.5

10.75

208

高效沉淀池

1座

32.8×35.2

9.9

209

V型滤池

1座

43.94×28.5

11.8

210

反冲洗废液池

1座

30.65×12.05

6.35

211

加药间

1座

25.5×15.0

8.10（建筑）

212

V型滤池操作间

1座

29.5×9.3

11

213

流量计井

3座

3.0×3.0/1.5×1.5

4.75

214

高杆灯基础

2座

3.0×3.0

—

三、施工部署

1、施工方案的选择

根据建筑几何特征及现场的环境和条件，各单位工程的池壁及隔墙、各建筑物的外墙施工均采用双排脚手架，脚手架的设计采用最不利条件下进行验算，根据各建筑物的高度判断脚手架最高状态为最不利条件，即回流及剩余污泥泵房池壁高度为8.7m，各单体脚手架采用相同参数来施工搭设。

并以高度在9m的情况下进行验算。

2、材料要求

2.1钢管

钢管采用φ48×3.0mm焊管，材质Q235-A级，钢管的长度不得超过6m。

新钢管的产品质量合格证，质量检测报告资料齐全，钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的滑道，并涂刷防锈漆。

旧钢管应检查其侵蚀深度，检查时在侵蚀严重的钢管随机抽取3根，在每根侵蚀钢管横向截断随机取样检查，当侵蚀深度和变形超过规定数值时，不得使用。

2.2扣件

新扣件的生产许可证，测试报告和产品质量合格证资料应齐全。

旧扣件应检查其外形，对有裂纹和变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

新旧扣件都应该进行防锈处理。

2.3脚手板

在使用人员密集，使用周期较长的部位，脚手板采用竹跳板，其宽度≧200mm，厚度≧50mm，两端用10~14号镀锌钢丝捆紧，禁止使用腐朽的竹片。

2.4安全网

外侧脚手架搭设后，需满挂安全密目网维护，在外脚手架设置细尼龙绳安全兜网，防止坠物伤人。

安全网应封严，与外设脚手架固定牢固。

3、质量标准

严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）进行操作和验收。

4、材料计划

钢管规格为φ48×3.0mm，十字扣，一字扣，顶托，木方（40×70mm）。

钢管和扣件均随施工需求分批次进场。

脚手板按实际需求进行配备。

5、劳动力计划

架子工30个，工作内容为各类脚手架搭设和维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等；

普工60个，配合架子工作业。

四、脚手架设计与验算

1.双排脚手架的设计和验算

（1）曝气沉砂池、氧化沟、二沉池结构、高效沉淀池、V形滤池等池壁施工，脚手架搭设按照横距1.0m，纵距1.5m，步距1.8米，二步三跨，与墙刚性连接，作业层满铺竹跳板，外架外侧作业层下挂安全兜网。

内外脚手架底部统一垫50mm厚木板。

（2）一般框架结构，立杆横距1.2米、纵距1.5米、步距1.8米，两步三跨，作业层满铺木脚手板，外架外侧悬挂安全密目网。

内外脚手架底部统一垫50mm厚脚手板。

施工均布荷载为3KN/.按立杆横距1.2米、纵距1.5米、步距1.8米双排脚手架验算。

1.1小横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.1.1均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500=2.350kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大扰度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

1.1.2强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.350×1.2002/8=0.423kN.m；

σ=Mqmax/W=94.208N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

1.1.3扰度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.500=1.708kN/m；

最大挠度V=5.0×1.708×1200.04/（384×2.060×105×107800.0）=2.077mm；

小横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.000与10mm,满足要求。

1.2大横杆计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.033×1.200=0.040kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.200×1.500/3=0.210kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.200×1.500/3=1.800kN；

荷载的计算值:

P=（1.2×0.040+1.2×0.210+1.4×1.800）/2=1.410kN；

小横杆计算简图

1.2.2强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×1.410×1.500=0.565kN.m；

M=M1max+M2max=0.009+0.565=0.574kN.m

抗弯强度:

σ=0.574×106/4490.0=127.770N/mm2；

大横杆的抗弯强度σ=127.770小于[f]=205.0N/mm2；

1.2.3扰度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.033×1500.04/（100×2.060×105×107800.0）=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.040+0.210+1.800）/2=1.025kN

V=1.883×1.025×1500.03/（100×2.060×105×107800.0）=2.933mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.051+2.933=2.985mm；

大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求。

1.3扣件抗滑力计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

P1=0.033×1.500=0.050kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.200×1.500/2=0.315kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.200×1.500/2=2.700kN；

荷载的计算值:

R=1.2×（0.050+0.315）+1.4×2.700=4.218kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

1.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248

NG1=0.125×12.000=1.498kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×（1.200+0.3）/2=1.575kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15

NG3=0.150×4×1.500/2=0.450kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×12.000=0.090kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.613kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.200×1.500×2/2=5.400kN；

1.5立杆的稳定性计算

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=11.895kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.181m；

Lo/i=200.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.180；

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=11895.000/（0.180×424.000）=155.858N/mm2；

立杆稳定性计算σ=155.858小于[f]=205.000N/mm2满足要