高支模专项施工方案专家论证通过.docx
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高支模专项施工方案专家论证通过
高支模施工方案
一、工程概况
二、编制依据
三、高支模平板计算
四、梁模板设计方案
五、施工计划
六、施工工艺
七、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项
八、支模监测
九、质量保证措施
十、安全技术措施
十一、雨季施工措施
十二、安全应急救援措施
十三、劳动计划
一、工程概况
支模架形式采用扣件式钢管脚手架。
由于此处地基土质较好，在土体夯实的基础上，再浇捣100mm厚C20混凝土，作为支模架架体的基础。
楼板支模架设计：
立杆间距为900×900mm，步距为1200mm；离地200mm高度设纵横向水平扫地杆，立杆顶部（顶撑下部）设一道水平拉杆，且每步设一道水平拉杆，由于高度在8~20米之间，所以在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；竖向剪刀撑，在架体外侧周边由下至上的设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵、横向每隔10米左右由下至上设置连续式剪刀撑，竖向剪刀撑宽度为4跨；水平剪刀撑，在扫地杆处设一道水平剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设一道水平剪刀撑，由于高度在8~20米，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间处增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，水平剪刀撑宽度为4跨，连墙件竖向2步（2400mm）与建筑物柱子设置一个固结点。
梁支模架设计：
立杆横向间距为300mm，立杆纵向间距为600mm，梁底采用18mm厚胶合板，配60×80mm木枋作为次楞（间距150mm），48×3.0mm作为水平主楞（间距同纵向立杆600mm），再加48×3.0mm双钢管支撑（间距300mm）。
梁侧采用18mm厚胶合板，配横向60×80mm的木枋作为次楞（间距为200mm），再竖向加48×3.0mm双钢管主楞（间距1000mm），采用蝴蝶扣和M12对拉螺杆加固，螺杆竖向间距为200mm。
为了保证支撑模板系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定，特编制高支撑模板系统专项施工技术方案。
二、编制依据
施工图纸；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质[2009]87号。
三、高支模平板计算（具体根据图纸）
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
0.9；纵距（m）:
0.9；步距（m）:
1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.20；模板支架搭设高度（m）:
14.25米；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.0；板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
可调支托；
2.荷载参数
平板的模板及小梁自重（kN/m2）:
0.30；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
24+1.1=25.1；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.50；
3.材料参数
面板采用胶合面板，规格为1830×915×18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
8000；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
11.5；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.40；木方的间隔距离（mm）:
300.0；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.0；
木方的截面宽度（mm）:
60.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
托梁材料为：
钢管（双钢管）:
Ф48×3.0；
4.楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
150.00mm；
楼板支撑架荷载计算单元（如下图）
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=91.5×1.82/6=49.41cm3；
I=91.5×1.83/12=44.47cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25.1×0.11×1+0.3×1=3.06kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×1=2.5kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.101ql2
其中：
q=1.2×3.06+1.4×2.5=7.172kN/m；
最大弯矩M=0.101×7.172×3002=65193N·m；
面板最大应力计算值σ=M/W=65193/49410=1.32N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=11.5N/mm2；
面板的最大应力计算值为1.32N/mm2小于面板的抗弯强度设计值11.5N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.06kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×3.06×3004/（100×8000×44.47×104）=0.047mm；
面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值0.047mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；
I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25.1×0.3×0.11+0.3×0.3=0.918kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×0.3=0.75kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.101ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.918+1.4×0.75=2.15kN/m；
最大弯矩M=0.101ql2=0.101×2.15×0.92=0.176kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.176×106/64000=2.75N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.75N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bh<[τ]
其中最大剪力:
V=0.617×2.15×0.9=1.19kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.19×103/（2×60×80）=0.37N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.37N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=0.918kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×0.918×9004/（100×9000×2560000）=0.176mm；
最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；
方木的最大挠度计算值0.176mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Ф48×3.0；
W=4.49×2=8.98cm3；
I=10.78×2=21.56cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.15kN;
托梁计算简图
最大弯矩Mmax=0.289×P·0.9=0.289×2.15×0.9=0.56kN·m；
最大变形Vmax=0.866×P·0.9=0.886×2.15×0.9=1.67mm；
最大应力σ=560000/8980=62.36N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值62.36N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为1.67mm小于900/150=6.0mm与10mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.166×14.14=2.34kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.3×0.9×0.9=0.243kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.1×0.11×0.9×0.9=2.236kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.82kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×0.9×0.9=3.645kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=10.887kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=10.887kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
按下式计算:
顶部立杆段：
l01=ku1（h+2a）=1.217×1.596×（0.44+2×0.2）=1.63m；
非顶部立杆段：
l02=ku2h=1.217×2.128×1.2=3.1m；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；
l01/i=1630/15.8=103；
l02/i=3100/15.8=196；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ1=0.566，
φ1=0.188；
钢管立杆的应力计算值：
σ1=8079/（0.566×424）=33.66N/mm2；
σ2=10887/（0.188×424）=136.58N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=σ2=136.58N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=200×1=200kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=200kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆底座放置300×300×50mm木板。
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=10.887/0.09=120.97kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=10.887kN；
基
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