热处理常用计算公式文档格式.docx

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渗碳时间〔h〕s:

渗碳碳势〔%〕

6.几种渗碳钢渗层深度与渗碳时间对照表

〔1〕20Cr.20CrMnTi渗层深度与渗碳时间对照表

渗碳层深度6〔mm〕

强渗时间〔h〕

扩渗时间〔h〕

0.6~1.0（0.8）

2.0

1.0

0.8~1.2（1.0）

2.5

1.5

1.0~1.4（1.2）

3.0

1.2~1.6（1.4）

3.8

〔2〕15#、20#钢渗层深度与渗碳时间对照表

0.6~0.9（0.8）

0.5~1.0

4.0

5.0

6.0

7.典型滴注式〔控制渗剂滴量〕气体渗碳工艺

930±

109

C

o

880乜

T

I

排号

均温.

强渗

扩散

降温

\

甲醇

煤油

〔A〕

〔B〕

〔C〕

〔D〕

（E）

*t/h

A——180~200D/min翻开排气孔

B——160~180D/min关小排气孔

C——105~115D/min调节排气孔

D——120~130D/min

E——120~130D/min

三、反映淬透性的碳当量（Cep）计算

Cep=C〔6Mn115Ni^Cr^Mo'

P

四、因态金属熔点的估算

七熔=1535-65[C]-30[P]-25[S]-20[Ti]-8[Si]-5[Mn]-4[N\]-2[V]-2[Mo]-8qB]-1.5[Gr]-1[W]-1300[H]-90[N]-8qO]C

五、金属再结晶温度与熔点的关系

（1）t再二0.4t熔-164C

（2）T再0.35~0.40T熔

六、几种强度（硬度）指标的简易换算

1.HB与二b的近似换算：

（1）轧制反锻钢件：

-b=3.4~3.6HB

（2）铸钢件：

匚b=3~4HB

（3）铬钼硅钢：

二b=3.5HB

⑷铬钼钢：

二b=3.3HB

（5）硬铝合金：

二b=3.7HB

（6）黄铜（合金）：

二b=5.3HB

（7）纯铜（紫铜）：

匚b=4.8HB

（8）灰口铸铁：

二b

2.HRC与二b（MPa）的换算：

二b=-801.24+50.8HRC

3.HRC与HV的换算：

“233HRC14500

HV=

100—HRC

七、4s#力学性能与回火温度的函数关系式

1.-b=2263.8-2.65t（MPa）（t为回火温度：

200~700C）

2.5=-11.39+0.066t（%）（t为回火温度：

200~700C）

3.HRC=75.46-0.09bt（t为回火温度：

4.HRC=（819-t）/10

八、钢的成分、回火温度与硬度三元回火方程式

HRC=75.5-0.094tC6.66W（C）

HRC为洛氏硬度值；

tC为回火温度；

W（C）为钢的碳含量

或碳当量，对于合金钢，碳当量以下式计算：

Cep二C16Mn打CrMoVJNiCu

九、钢的临界点计算

1.下临界点的近似计算:

（1）

Ac,=72325[Si]15[Cr]30[W]40[Mo]50[V]-7[Mn]

-15[Ni]C

（2）Ac,=591301-25[Mn]40[Si]-26[Ni]42[6]C

A=723-18[Ni]-14[Cu]-12[Mn]8[W]16[Mo]20[Cr]

26[Si]55[V]C

（4）Ag=722—14[Mn]—14[Ni]22[Si]23[Cr]C

（5）A®

=723-11[Mn]-17[Ni]29[Si]17[Cr]6[W]290[A]C

（6）Ae〔=755-33[C]-23[Si]-18[Mn]17[Cr]5[Mo]16[V]C

2.上临界点〔AC3〕的近似计算:

〔1〕Ac3=855-180[C]-14[Mn]-18[Ni]-2[CJ45[Si]C

Ac厂900-206[C]-15[Ni]-30[Mn]-11[Cr]-20[Cu]

45[Si]104[V]32[Mo]13[W]700[P]C

Ac3二930-395[C]-14[Mn]55[Si]6[Cr]25[Mo]

83[V]C

Ac厂910-320[C]-14[Ni]-12[Cu]-10[Mn]5[Cr]

7[W]14[Mo]18[Si]5[V]C

〔本经验公式适用于含碳量w0.40%的钢种〕

Ac3=782-150[C-0.40]-14[Ni]-12[Cu]-10[Mn]5[Cr]

〔适用于含碳量〉0.40%的钢种〕

〔6〕Ac=854-180[C]44[Si]-14[Mn]-1.7[Cr]-18[Ni]C

〔7〕AC3=591538—323[C]—25[Mn]80[Si]-32[Ni]-3[C门C

〔仅适用于0.30~0.60%C,W2%Mn1%Si,w3.5%Ni,w

1.5%Cr,w1.5%Md的钢种〕

3.上临界点〔Acm〕的近似计算：

Acm=723340[x-0.80]-30[Ni]-18[Cu]-15[Mn]11[W]22[Mo]

30[Si]60[Cr]80[V]

〔式中X为钢的含碳量〕

4.贝氏体转变临界点〔Bs~Bf〕

〔1〕Bs=830-270[C]-90[Mn]-37[Ni]-70[C门-83[Mo]C

〔该公式仅适用于0.10~0.55%C,0.20~1.70%Mn,w5.0%Ni,

w3.5%Cr,w1.0%Mn的钢种〕

Bs=630-45[Mn]-35[Si]-40[V]-30[6]-24[Mo]-20[Ni]

-12[W]C

（3）Bs=830-270[C]-90[Mn]-37[Ni]-70[C门_83[Mu]C

B50二Bs=60C

Bf二Bs-120C

当钢的成分为0.10~0.55%C,0.10~3.5%Cr,

0.20~1.70%Mn,0.10~5.0%Ni时，计算误差在士20~25C

5.马氏体转变临界点（Ms~Mf）

（1）Ms=520-320[C]-50[Mn]-30[Cr]-20[Ni]-S[Si]C

Ms=538_317[C]_33[Mu]-28[C门_17[Ni]_11[Si]_11[Mo]-11[W]C

（适用于合金结构钢的Ms点计算）

Ms二517-317[C]-33[Mn]-26[C门一16[Ni]-10[Si]-10[Mo]-10[W]C

（4）Ms=517—300[C]—33[Mn]-26[Cr]-16[Ni]-10[Si]-10[Mo]C

（5）Ms=520-50[Mn]-30[Cr]-20[NiMo]-S[CuSi]-320C

〔适用于0.20~0.80%C的工业用钢〕

（6）

（8）

（9）

Ms=5141-0.62C1-0.092Mn1-0.07Cr1-0.033Si

1-0.045Ni1-0.029Mo1-0.013WC

Ms=4951-0.62C1-0.07Cr1-0.092Mz1-0.029Mo

1-0.033Si1-0.013W1-0.045Ni1-0.012CoC

Ms=795-5500[C]-45[Mn]一35[V]-30[Cr]-20[Ni]-16[Mo]

—8[W]—5[Si]6[Co]15[Al]C

Ms=525-350[C-0.05]-45[Mn]-35[V]-30[Cr]-20[Ni]

-16[Mo]-8[W]-5[Si]6[Co]15[Al]C

（10）Mx二K-474[C]-33[Mn]-17[Ni]-17[C门-21[Mo]

Ms,K-561；

M10,K=55仁3；

M50,K=514一9；

M90,K=561；

Mf,K=346一15；

（11）FeMs合金马氏体转变终3点：

Mf=650-560C-273C

6.马氏体形成量与形式温度的关系（工业用钢）

（1）“100=Ms-215=15C

（2）M90=Ms-103-10C

（3）M50=Ms-47-9C

（4）M1厂Ms-10-3C

十、常用钢的热处理回火方程式（50种）（黄春峰，热加工工艺，1993,

NO.3）

使用说明：

（1）钢村原材料化学成分及力学性能应符合国家技术标准要求

（GB.YB等），最大外径（或有效厚度）接近或小于临界直径；

（2）在淬火温度、回火时间与定值的条件下，回火方程仅适用于常规淬火、回火工艺；

不可用于亚温淬火、复合热处理、形变热处理工艺等；

（3）在热处理过程中，还应选择正确的淬火介质，使冷却能力满足工艺要求；

钢材要按要求预备热处理；

除高速钢外，一般仅进行一次回火；

（4）考虑到随机因素影响，钢材热处理后，回火实际硬度和温度与

计算所得数据允许误差为w5%;

（5）H^HRC,Hq-HB,H3_HV,H^HRA

1

30#

855°

C/水

H1=42.5-（%0T

2

40#

835°

H1=65-%5T

3

45#

840°

h1=62%00t2

4

L,

50

825°

已=70.5-%T

5

60#

815°

已=74-〔％5『

6

65#

810°

C冰

也=78.3-%2T

7

20Mn

900°

H4=85-（％T

8

20Cr

890°

C/油

已①-绘丁

9

12CrZNi4

865"

H1=72.5-（%0T

（Tw4009）

865°

也=67.5-（%°

（T>

400°

C）

10

18CrZNi4W

850X/油

Hi=48-（%20000厂

11

18CrZNi4A

870°

H1=48-%000°

t2

12

20CrMnTiA

H1=48%6000T2

13

30CrMo

880°

H1=625-%6T

14

30CrNi3

830°

已=600-〔篦T

15

30CrMnSi

H1=62-（%5T

16

35SiMn

850°

H2=540-（%T

17

35CrMoV

850七/油

H2=637.5-（%T

18

38CrA

已=50.9-。

鬆皿十2

19

38CrMoAIA

930°

Hl64—（%0T

（T<

5509）

930X/油

已=95-%/

20

40Cr

850"

也=75-（%声

21

40CrNi

850乜/油

H1=63-%T

22

40CrNiMo

已=62.5-（%°

23

50Cr

H1=63.5-（%5T

24

50CrVA

H1=73-（%4T

25

55SiMoV

H1=6°

-（%0T

26

55SiMnMoV

H1=61-%5T

27

60SiZMn

860°

H1=68-%250T2

28

65Mn

820°

H1=74-%t

29

T7

比=77.5-％T

30

T8

800°

H1=78。

丫

31

T10

780°

比=827-%竹

32

T12

H1=72.5-%6T

33

CrMn

H1=67-%0T

（100°

C<

T<

4009）

34

CrWMn

830七/油

H1=69-%5T

35

Cr12

980°

已=64-（%0T

5009）

已=107.5-（%0T

500°

36

Cr12MoV

1000°

H1=65%T

37

Cr12Mo

970X/油

H3=850-開T

H3=1267-（%T

38

3CrZW8V

1150°

H3=1750-2T

6009）

39

8Cr3

H1=68-（%50T

5209）

也=148—（%T

520°

40

8CrV

950°

H3=800-（%T

41

9Cr3Si

H1=69-%0T

42

5CrNiMo

855"

出=72.5-%6『

43

5CrMnMo

8559/油

H1=69-%oT

44

W18Cr4V

1280°

已=93-（%1250旷

45

GCr15

已=733-（%T

46

1Cr13

1040七/油

4509）

1040°

也=1150-（%0T

（450°

t<

6209）

47

2Cr13

1020P/油

已=150-（^T

48

3Cr13

1020°

出=62-（%）10仃2

3509）

49

4Cr13

H1=68.5-（2%110‘T2

1Cr17Ni2

1060°

也=60-（%/

51

9Cr18

已=62-%/

已=83-%/

450°