滨江新城B区悬挑架方案文档格式.docx

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2、拉接：

根据施工要求对脚手架搭设前每层楼板或上下楼层间的楼板预埋ф12与脚手架立杆连接，水平间距450㎝，竖向间距360㎝，在断口处的两端设置连墙件。

连墙件在每层的框架梁或连梁或圈梁上设置。

具体详见后附图。

3、剪力撑

剪力撑连续设置不大于每900㎝设一道，斜杆与地面夹角为45～60°

。

剪力撑宽度为720㎝。

在外侧立面的两端必须设置剪力撑，并由底至顶连续设置。

4、密孔安全网

脚手架外侧由底至顶满挂密孔安全网。

5、隔离网

建筑每三层设一道软隔离，且悬挑部分底层必须设置。

6、立杆

内立杆离墙面30㎝，内、外立杆横距105㎝，纵距150㎝。

横楞是端正、离墙面不大于20㎝，另一端伸出牵杆外边15—20㎝，如有横楞离墙面或构筑物大于20㎝，必须在内立杆和建筑物之间用小横杆进行加固，在脚手架与楼层联系的小横杆上在加脚手管。

7、大横杆：

步距180㎝

8、小横杆：

外端伸出大横杆外的长度15㎝。

9、脚手板：

采用竹串片（竹笆）脚手板。

10、护栏和挡脚板：

栏杆高度120㎝（上扶手离地1.2米，下扶手离地0.6米），挡脚板高度不小于18㎝，为20㎝，厚度为2㎝木工板。

5、脚手架搭设顺序

1、安装程序　

在楼层预埋φ18“Ω”型钢筋或做好固定工安钢的钢板与螺栓（按照方案要求做）→　放工字钢（或槽钢）挑架　→木铮固定　→立杆（冲天）→　设置抛撑　→放置纵向扫地杆→　放置横向扫地杆→　第一步纵向水平杆（即大横杆）→　第一步横向水平杆（即小横杆）→　剪力撑→　铺竹笆板　→安全网→　连墙件→　第二步横向水平杆……至设计高度。

2、拆除顺序（与安装程序相反）

安全网→　脚手笆→　剪力撑→　扶手→　搁栅　→坚守牵杆→　脚手横楞→　冲天→　脚手架挑架上的挑架

3、要求

脚手架上牵杠与楼层内的预埋钢筋环及预埋脚手管拉结。

4、剪力撑的搭设：

将一根斜杆在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。

5、在转角部位或部分阳台板或突出空调板下用斜撑[12.6槽钢支撑，再用L7.5角钢连接，形成稳定的三角受力体系，上搭施工脚手。

6、脚手架搭设注意事项

悬挑脚手架的方案必须经过上级主管部门的审核，通过后方可施工。

1、杆件搭设中的注意事项

按照规定的构造方案和尺寸进行搭设

注意杆件的搭设顺序。

及时与结构拉接并必须采取支顶构件，以搭设、使用的安全。

拧紧扣件（拧紧程度要适当）。

有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。

搭设工人要配挂安全带。

随时矫正杆件垂直、避免偏差过大。

立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200，全高偏斜不大于10㎝。

2、扣件安装的注意事项：

开口朝向：

用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。

拧紧程度：

装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度。

3、拆除时的注意事项：

划出工作区域，禁止行人进入。

2、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆除，先绑者后拆除，一般先拆栏杆，脚手板，剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。

3、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先告知对方以防坠落。

材料工具要用滑轮和绳索运送不得乱扔。

6、操作要点

1、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

立杆对扣件应交错布置；

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜50㎝小于；

各接头中心至主节点的距离不宜大于步跨的1/3。

搭接长度不应小于100㎝，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于10㎝。

2、脚手架必须设置纵向、横向扫地杆。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离套管不大于20㎝处立杆上。

横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，连墙杆应靠近节点设置，采用上下交叉布置；

应从第一步纵向水平杆处开始设置，采用硬拉接，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

3、脚手架必须在外侧装门面的两端必须设置一道剪力撑，并应由底至顶连续设置；

中间各道剪力撑之间的净距不应大于15ｍ。

4、使用竹串片脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平上，等距离设置，间距不大于40㎝。

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接。

主节点两个直角扣件的中心距离不大于15㎝。

靠墙一端的外伸长度不大于50㎝。

5、脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度2ｍ时，采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，脚手板搭接铺设时，接头必须在横向水平杆上，搭接长度应大于20㎝。

脚手板应按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四个角用1.2㎜的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

6、脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

7、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层再拆脚手架；

分段拆除高差不应大于2步，备配件严禁抛至地面。

7、安全技术措施

1、搭设脚手架所用的钢管、扣件、竹笆等材料均应符合质量要求。

旧扣件使用前进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑　螺栓必须更换。

2、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩扳手检查，抽样方法应随机分布原则进行，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

3、严禁在脚手上堆物以及有脚手上附加属结构。

严禁在脚手上拉缆风和支撑模板排架。

4、脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。

5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；

严禁悬挂起重设备。

6、当有六级及六级以上大风和雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨后上架作业应防滑措施。

7、严格按计算工况施工，相同位置同时作业层不得超过3层。

8、凡患有高血压、心脏病等不适于高处作业不得上脚手架操作。

9、严格按平面及剖面搭设、遵守搭拆程序及要求。

10、脚手架外面满挂小眼安全网，严禁用竹笆围护。

11、拆除脚手时施工区应设置警戒区。

12、恶劣天气影响施工安全时，不得进行脚手架的搭拆施工。

13、遵守其他拆除脚手架的一般规定。

14、搭拆前施工员应向施工班组进行详细安全交底。

15、搭拆完成后施工班组应进行仔细的自检，并由安全部门进行验收，不合格处及时整改，必须持验收员通过后方能使用。

8、悬挑脚手架计算书

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

1层；

3.风荷载参数

本工程地处江西赣州市，基本风压0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.000；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

10层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

无；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度1.5m。

锚固压点压环钢筋直径（mm）:

18.00；

楼板混凝土标号:

C25；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:

6.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

3.300；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

0.8/（2+1）=0.08kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

0.8/（2+1）=0.8kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.08=0.142kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.142×

1.52+0.10×

1.12×

1.52=0.278kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.52-0.117×

1.52=-0.327kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.278?

06,0.327?

06）/5080=64.37N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=64.37N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.08=0.118kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.8kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677?

.118?

5004/（100?

.06?

05?

21900）+0.990?

.8?

21900）=1.758mm；

大横杆的最大挠度1.758mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

0.8×

1.5/（2+1）=0.120kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.5/（2+1）=1.200kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.058+0.12）+1.4×

1.2=1.893kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.038×

0.82/8=0.004kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=1.893×

0.8/3=0.505kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.509kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.509?

06/5080=100.102N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=100.102N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5?

.038?

004/（384?

21900）=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.12+1.2=1.378kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1377.6?

00?

3?

002-4?

002/9）/（72?

21900）=0.997mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.997=1.005mm；

小横杆的最大挠度为1.005mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

1.5×

2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

0.8/2=0.015kN；

P3=0.3×

1.5/2=0.18kN；

Q=3×

1.5/2=1.8kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.058+0.015+0.18）+1.4×

1.8=2.824kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.50×

2/2）×

0.038/1.80]×

18.00=2.822kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×

10×

（0.8+0.2）/2=2.362kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用无，标准值为0kN/m

NG3=0×

1.5/2=0kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

18=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.32kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

1/2=1.8kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

5.32+0.85×

1.4×

1.8=8.526kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

5.32+1.4×

1.8=8.904kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz_μs_ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.3kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.3×

0.74×

0.214=0.033kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.033×

1.82/10=0.019kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=8.526kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=8.904kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=8525.88/（0.186?

89）+19233.044/5080=97.524N/mm2；

立杆稳定性计算σ=97.524N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=8903.88/（0.186?

89）=97.894N/mm2；

立杆稳定性计算σ=97.894N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.3，

Wk=0.7μz_μs_ω0=0.7?

.92?

.214?

.3=0.041kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=0.938kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.938kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ稟穂f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×

4.89×

10-4×

205×

103=96.035kN；

Nl=5.938<

Nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.938小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×

5.32+1.4×

1.8=8.904kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×

26.1×

0.0001×

78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·

m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=9kN；

R[2]=10.061kN；

R[3]=-0.515kN。

最大弯矩Mmax=1.325kN·

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.325?

06/（1.05?

41000）+4.909?

03/2610=10.831N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值10.831N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbW