梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word文档格式.docx
《梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word文档格式.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
基本风压ω0（kN/m2）
省份
浙江
0.35
ωk=ω0μzμst=0.04
地区
杭州市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
C类（有密集建筑群市区）
0.796
模板支架顶部离建筑物地面高度（m）
风荷载体型系数μs
单榀模板支架μst
0.145
整体模板支架μstw
2.435
ωfk=ω0μzμstw=0.678
支架外侧模板μs
1.3
ωmk=ω0μzμs=0.362
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0
脚手架安全等级
II级
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆间距la（mm）
900
梁两侧立杆横向间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立杆间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置
居中
梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立杆根数
2
梁底增加立杆布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）
517,683
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
梁底支撑小梁根数
梁底支撑小梁间距
167
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
5400
取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
q1＝γ0×
[1.3（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.5×
Q1k]×
b=1×
[1.3×
（0.1+（24+1.5）×
1）+1.5×
3]×
1＝37.78kN/m
q1静＝γ0×
1.3×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝1×
[0.1+（24+1.5）×
1]×
1＝33.28kN/m
q1活＝γ0×
1.5×
Q1k×
3×
1＝4.5kN/m
q2＝[1×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）]×
b＝[1×
1）]×
1＝25.6kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
33.28×
0.1672+0.117×
4.5×
0.1672＝0.107kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.107×
106/54000＝1.983N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×
25.6×
166.6674/（100×
5400×
486000）＝0.051mm≤[ν]＝L/400＝166.667/400＝0.417mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×
0.167+0.45×
0.167＝2.556kN
R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×
0.167+1.2×
0.167＝7.001kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R4'
=0.4q2L=0.4×
0.167＝1.707kN
R2'
=R3'
=1.1q2L=1.1×
0.167＝4.693kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.782
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=2.556/1＝2.556kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.001,7.001]/1=7.001kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R4/b=2.556/1＝2.556kN/m
小梁自重：
q2＝1×
（0.3-0.1）×
0.5/3=0.043kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×
0.5×
（1-0.15）=0.552kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×
（0.5+（24+1.1）×
0.15）+1.5×
（0.6-0.5/2）/2=1.758kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×
（（1.2-0.6）-0.5/2）/2=1.758kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.556+0.043+0.552+1.758=4.91kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.001+0.043=7.045kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.556+0.043+0.552+1.758=4.91kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.91,7.045,4.91]=7.045kN/m
正常使用极限状态：
q1左'
＝R1'
/b=1.707/1＝1.707kN/m
q1中'
＝Max[R2'
R3'
]/b=Max[4.693,4.693]/1=4.693kN/m
q1右'
＝R4'
q2'
＝1×
0.5/3=0.033kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
（1-0.15）=0.425kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
＝[1×
0.15）]×
（0.6-0.5/2）/2=0.746kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
（（1.2-0.6）-0.5/2）/2=0.746kN/m
左侧小梁荷载q左'
＝q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=1.707+0.033+0.425+0.746=2.911kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=4.693+0.033=4.727kN/m
右侧小梁荷载q右'
＝q1右'
+q3右'
+q4右'
=1.707+0.033+0.425+0.746=2.911kN/m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[2.911,4.727,2.911]=4.727kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×
7.045×
0.92，0.5×
0.22]＝0.713kN·
σ=Mmax/W=0.713×
106/64000=11.145N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×
0.9，7.045×
0.2]＝3.963kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
3.963×
1000/（2×
80）＝1.238N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.521q'
l14/（100EI）＝0.521×
4.727×
9004/（100×
9350×
256×
104）＝0.675mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q'
l24/（8EI）＝4.727×
2004/（8×
104）＝0.039mm≤[ν]＝2l2/400＝2×
200/400＝1mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×
0.9,0.375×
0.9+7.045×
0.2]=7.926kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.524kN,R2=7.926kN,R3=7.926kN,R4=5.524kN
正常使用极限状态
Rmax'
=max[1.25q'
L1,0.375q'
L1+q'
L2]=max[1.25×
0.9+4.727×
0.2]=5.318kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=3.275kN,R2'
=5.318kN,R3'
=5.318kN,R4'
=3.275kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
3.5
主梁计算截面类型（mm）
Ф48×
3.2
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.73
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
11.36
可调托座内主梁根数
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.386×
106/4730=81.636N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.421kN
τmax=2Vmax/A=2×
4.421×
1000/450＝19.648N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.188mm≤[ν]＝L/400＝517/400＝1.292mm
支座反力依次为R1=1.103kN，R2=12.347kN，R3=12.347kN，R4=1.103kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力设计值[N]（kN）
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.103,1.103]＝1.103kN≤0.85×
8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.347kN≤[N]=30kN
八、立杆验算
架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接
否
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
750
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立杆计算长度系数μ1
2.167
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.893
立杆钢管截面类型（mm）
立杆钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立杆截面面积A（mm2）
450
回转半径i（mm）
15.9
立杆截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
2.167×
（750+2×
200）=2492mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.893×
1500=2840mm
λ=max[l01，l02]/i=2840/15.9=178.616≤[λ]=210
长细比满足要求！
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=2878mm
l02=kμ2h=1.155×
1500=3280mm
λ=max[l01，l02]/i=3280/15.9=206.289
查表得：
φ＝0.171
2、风荷载计算
Mwd＝γ0×
φwγQ×
Mωk=γ0×
（ωk×
la×
h2/10）＝1×
0.6×
（0.04×
0.9×
1.52/10）＝0.007kN·
3、稳定性计算
R1＝1.103kN，R2＝12.347kN，R3＝12.347kN，R4＝1.103kN
梁两侧立杆承受楼板荷载：
左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:
N边1=1×
（0.9+0.6-0.5/2）/2×
0.9=5.65kN
右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:
N边2=1×
（0.9+1.2-0.6-0.5/2）/2×
Nd＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×
0.15×
（4-1）＝max[1.103+5.65，12.347，12.347，1.103+5.65]+0.585＝12.938kN
fd＝Nd/（φA）+Mwd/W＝12937.851/（0.171×
450）+0.007×
106/4730＝169.613N/mm2≤[f]=205N/mm2
九、高宽比验算
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。
在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。
支撑架高宽比不应大于3。
H/B=4/20=0.2≤2
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:
qwk=l'
a×
ωfk=0.9×
0.678=0.61kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk=l'
Hm×
ωmk=0.9×
1×
0.362=0.326kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：
MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×
42×
0.61+4×
0.326=6.185kN.m
参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条
B2l'
a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj≥3γ0MTk
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj=B2l'
a[qH/（l'
l'
b）+G1k]+2×
Gjk×
B/2=202×
[0.15×
4/（0.9×
0.9）+0.5]+2×
20/2=466.667kN.m≥3γ0MTk=3×
6.185=18.554kN.M
十一、立杆地基基础计算
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fak（kPa）
140
立杆垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立杆底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝12.938/（1×
0.15）＝86.252kPa≤fak＝175.56kPa
升级会员 