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50/（0.6×

19.58）=426㎜；

可知柱箍不得大于426㎜。

（4）Φ48×

3.5钢管扣件柱箍的验算

1）以柱截面500×

500㎜作为计算代表,柱箍间距为300㎜。

Φ48×

3.5钢管截面最小抵抗矩为5.08×

103㎜2，作用在柱箍上的线荷载q1=78.32×

0.30=23.5N/㎜。

强度验算

Mx=（1/8）×

q1L2=（1/8）×

23.5×

（500+62×

2）2=1.14×

106N.㎜

N=（a/2）×

q1=（500/2）×

23.5=5875N

则柱箍所需的f=（N/An）+[M/（Kx.Wx）]

=（5875/489）+（1.14×

106）/5080=214.5N/㎜2＜215N/㎜2

符合抗拉强度设计。

刚度验算

=（5q2L4）/（384EI）=[5×

（72.12×

0.3）×

6244]/（384×

2.1×

105×

12.19×

104）=1.558㎜＜624/400=1.56㎜

符合刚度要求。

2）由以上柱截面500×

500㎜作为计算代表时柱箍的强度、刚度已接近限度；

因此，柱截面长≥600㎜的在中间部位加1Φ12螺杆拉结拉结加固。

3、结果:

柱截面＜600×

600㎜的柱子模的方木立档间距250㎜，用φ48×

3.5㎜钢管扣件柱箍拉结加固，柱箍上下合理为间距300㎜；

柱截面≥600×

600㎜柱子模的方木立档间距不大于200㎜，除用φ48×

3.5㎜钢管扣件柱箍拉结加固外（柱箍上下合理为间距300㎜），在中间部位加1Φ12螺杆拉结拉结加固，间距同柱箍。

（二）梁模板支模设计

1、概况：

梁底、侧模均采用15㎜木胶合板和100×

50㎜方木档组合拼装,采用钢管、扣件支模体系加固；

方木档平行于梁跨度方向、接头位置互相错开。

根据施工图情况，以框架梁截面350×

700㎜、350×

800㎜为代表进行计算，作为设计依据。

2、框架梁350×

700㎜截面的支模设计

（1）梁底模板设计

1）梁底模板标准荷载

梁模自重力0.3KN/㎡

梁砼自重力24×

0.7=16.8KN/㎡

梁钢筋自重力1.5×

0.7=1.05KN/㎡

振捣砼产生的荷载2KN/㎡

总竖向设计荷载q1=（0.3+16.8+1.05）×

1.2+2×

1.4=24.58KN/㎡

刚度验算时标准荷载q2=0.3+16.8+1.05=18.15KN/㎡

2）梁底纵向方木档间距（即梁底模的横向跨度）

梁底板按简支梁计算,取1m为计算宽度,q1=24.58N/㎜,q2=18.15N/㎜

按强度要求:

M=（1/8）×

q1L2=[fm].（1/6）bh2

推出（1/8）×

24.58L2=18×

（1/6）×

350×

122,移项简化得L=221㎜。

按刚度要求:

=（5q2.L4）/（384EI）=L/400

推出L=34.3×

=34.3×

，移项简化得L=684㎜。

两者取较小值221㎜,则方木档之间的净距离取≯250㎜。

此梁底架设两根100×

50方木。

3）梁底小钢楞间距（即梁底方木档的跨度）

把方木档作为连续梁计算，荷载设计值：

q1=24.58×

0.35=8.603KN/m,荷载标准值q2=18.15×

0.35=6.35KN/m,按公式8-73.74计算:

h=（L/4.65）×

推出（L/4.65）×

=50，移项简化得L=1121㎜

按刚度要求：

h=（L/6.67）×

推出（L/6.67）×

=50,移项简化得L=1053㎜

两者取较小值L=1053㎜,施工时取小钢楞间距为500㎜。

4）梁底钢管小楞的跨度计算

3.5钢管的Wx=5.08×

103㎜3,Ix=12.18×

104㎜4，作用在小楞上的荷载简化为集中荷载:

P1=8.603×

0.5=4.30KN；

P2=6.35×

0.5=3.175KN

钢管小楞容许跨度按强度要求由式8-81得

L=860×

（W/P1）+b/2=860×

（5.08×

103）/（4.30×

103）+350/2

=1015㎜

按刚度要求由式8-82得

L=158.7×

=158.7×

=983㎜

取较小值L=983㎜,小钢楞跨度取900㎜。

5）梁底钢管大楞的跨度

荷载设计值q1=（1/2）×

8.603=4.3KN/m,

标准值q2=（1/2）×

6.35=3.175KN/m

按公式8-83计算强度要求时

L=3305×

=3305×

=1594㎜

按公式8-84计算刚度要求时

L=2124.7×

=2124.7×

=1331.8㎜

取较小值1445㎜,取大钢楞跨度1000㎜。

6）钢管立杆验算

钢管立杆Φ48×

3.5㎜的净截面积A=489㎜2，立杆高度方向间距1.2m，设纵横水平杆,取L。

=1200㎜、i=（1/4）×

=15.78㎜、

λ=L。

/i=1500/15.78=95.06；

查表得稳定性系数

=0.676，由公式8-85容许荷载为

N=105135

=105135×

0.676=71071N≈71KN

钢管承受的荷载N=（1/2）×

1.0×

11.06=5.53KN＜71KN,故满足要求。

（2）梁侧模设计

1）梁侧模板的标准荷载

新浇砼对模板产生的侧压力

F=0.22

c（200/（T+15）β1β2V1/2

=O.22×

24×

[200/（20+15）]×

l.2×

l.15×

31/2=72.12KN/m2

F=

c×

H=24×

0.7=16.8KN/m2

取两者较小值，F=16.8KN/m2，倾倒砼产生的水平荷载取2KN/m2

则梁侧模设计荷载（不考虑折减系数）q1=16.8×

1.4=22.96KN/㎡,梁侧设计标准值q2=16.8KN/m2

2）梁侧横向方木档的间距（即梁侧模的跨度）

按《建筑施工手册》公式8-73.74计算，计算宽度取1m，

则q1=22.96KN/m,q2=16.8KN/m。

按强度要求:

M=（1/10）×

q1L2=[fm]（1/6）bh2

则推出（1/10）×

22.96×

L2=18×

122

移项简化得L=434㎜。

h=（L/6.67）/

则推出（L/6.67）×

=12

移项简化得L=313㎜；

取较小值L=313㎜，施工时取梁侧方木档间距≯300㎜。

根据实际情况此梁侧模需用3根横向方木档，间距为290㎜。

3）梁侧模的竖向钢楞间距（即梁侧方木档的跨度）

设计荷载q1=22.96×

0.29=6.66KN/m,q2=16.8×

0.29=4.872KN/m；

按《建筑施工手册》公式8-73.74计算

则推出（L/4.65）×

=50，移项简化得L=1001㎜

=50,移项简化得L=1003㎜

两者取最小值L=1001㎜,施工时取间距为1000㎜。

4）竖向钢楞的受力验算

作单跨简支梁计算，荷载近似为均布荷载，q1=22.96×

1.0=22.96KN/m,q2=16.8×

1.0=16.80KN/m，竖向钢楞的最大跨度

L=3305×

=690㎜

=829.6㎜

取较小值690㎜,实际所需的跨度580㎜＜690㎜，故受力满足要求。

3、框架梁350×

800㎜截面的支模设计

0.8=19.2KN/㎡

0.8=1.2KN/㎡

总竖向设计荷载q1=（0.3+19.2+1.2）×

1.4=27.64KN/㎡

刚度验算标准荷载q2=0.3+19.2+1.2=20.7KN/㎡

2）梁底方木档间距（即梁底模的横向跨度）

梁底板按连续梁计算,取1m为计算宽度,q1=27.64KN/m,q2=20.7KN/m

q1L2=[fm].（1/6）bh2

则推出（1/10）×

27.64×

122,

移项简化得L=395㎜。

根据公式8-74得h=（L/6.67）/

移项简化得

L=6.67×

h/

=6.67×

12/

=259㎜。

取两者较小值,L=259㎜；

根据梁宽350㎜,取方木档间距的为175㎜

把梁底方木档作为连续梁计算

荷载设计值：

q1=27.64×

0.175=4.837KN/m

荷载标准值:

q2=20.7×

0.175=3.622KN/m

按公式8-73作强度要求计算时:

h=（L/4.65）×

移项简化得

L=（50×

4.65）/

=1057㎜

按公式8-74作刚度要求计算时：

L=（6.67×

50）/

=1004㎜。

两者取较小值L=1004㎜；

根据经验，施工时取小钢楞间距500㎜。

104㎜4，作用在小楞上的荷载简化为集中荷载设计值P1=27.64×

0.35×

0.5=4.837KN

荷载标准值P2=20.7×

0.5=3.622KN

103/4.837×

103）+700/2=1253㎜

510㎜

取较小值L=510㎜,施工时取L=500㎜。

0.35=4.837KN/m,

荷载设计标准值q2=（1/2）×

20.7×

0.35=3.622KN/m

按公式8-83计算强度要求时L=3305×

=1502㎜

按公式8-84计算刚度要求时L=2124.7×

=1378㎜

取较小值1378㎜,施工时大钢楞跨度取1000㎜。

3.5㎜的净截面积A=489㎜2，立杆高度方向间距1.5m设纵横水平杆,取L0=1500㎜,i=（1/4）×

=15.78㎜,

λ=L0/i=1500/15.78=95.06

钢管承受的荷载N=（1/3）×

29.17×

0.7=6.81KN＜71KN

故满足要求。

c（200/T+15）β1β2V1/2=O.22×

31/2=72.12KN/㎡

0.8=19.2KN/㎡

取两者较小值时，F=19.2KN/m2，倾倒砼产生的水平荷载取2KN/m2

梁侧模设计荷载（不考虑折减系数）q1=19.2×

1.4=25.84KN/㎡,梁侧设计标准值q2=19.2KN/m2

则q1=25.84KN/m,q2=19.2KN/m。

25.84×

移项简化得L=398m。

则推出（L/6.67）×

=12,

移项简化得L=293㎜；

取较小值为293㎜（净距），实际施工时梁侧模需用4根横向方木档，间距为220㎜。

设计荷载q1=25.84×

0.243=6.30KN/m,

设计标准值q2=19.2×

0.243=4.9KN/m，

以多跨度连续梁计算，用公式8-73.74计算

则推出（L/4.65）×

=50，

移项简化得L=922㎜

=50,

移项简化得L=931㎜

两者取较小值为922㎜；

施工时采用2根Φ48×

3.5㎜为一组竖向钢楞，则922+80=1002㎜，

施工时取1000㎜间距。

梁侧模板用2Φ48×

3.5㎜钢管组成竖向钢楞，在距离梁底350㎜以上处设一道对拉螺栓Φ10@1000㎜拉紧。

此时竖向钢楞以两跨度连续梁设计计算，近似均布荷载设计值为

q1=25.84×

1.0=25.84KN/m

查表得最不利荷载布置时，Km=-0.125，

则最大弯矩M=-0.125×

q1L2=-0.125×

3502=-4.2×

105N.㎜；

钢管承受的应力σ=M/W=（4.2×

105）/（2×

5.08×

103）

=41.3N/㎜2＜215N/㎜2

故满足要求

5）对拉螺栓承受的计算

每根螺栓承受的拉力N=25.84×

1.0=9.044KN

所需螺栓的净面积A=N/[σ]=9.044×

103/215=42.1㎜2

Φ10螺栓的净面积A=48㎜2＞42.1㎜2，满足施工要求。

4、结果:

根据计算数据分析，梁截面≤350×

600㎜梁的梁底设两根100×

50㎜的纵向方木档，梁底钢楞间距为1000㎜，支模排架立杆原则为1000×

1000㎜，梁侧模100×

50㎜方木档间距≯300㎜。

梁截面≥350×

600㎜梁的梁底纵向方木档的间距≯250㎜，梁底钢楞间距为500㎜，支模排架立杆原则为500㎜（横向）×

1000㎜（纵向），梁侧100×

50㎜方木档间距≯250㎜。

梁截面高度在400㎜以内的梁侧模一般不必要用竖向钢楞加固，但拉梁或梁上部无板的梁侧模在梁截面高度400㎜以内的竖向钢楞加固间距为1000㎜。

梁截面高度大于400㎜但小于700㎜的梁侧模竖向钢楞加固间距为500～1000㎜。

梁截面高度大于700㎜的梁侧模竖向钢楞加固间距为500㎜。

梁高（扣除平板厚度）大于600mm时在梁的中间设置一道Φ10@600㎜穿梁螺杆加固，螺杆在墙内采用PVC套管，便于螺杆拔出多次利用；

梁高（扣除平板厚度）大于900㎜时设两道。

（三）楼板模板的设计

本工程平板厚度有100、110、120、130、150、200、250㎜等。

平板模采用15㎜厚胶合板，[fm]=18N/㎜2；

板底采用50×

100㎜方木，间距300～400㎜，采用钢管排架支撑体系，一般采用1000×

1000㎜立杆的排架，板厚250㎜的采用900×

900㎜立杆的排架，以250㎜厚砼楼板的模板体系作为计算代表。

2、板厚250㎜的楼板模板体系设计

（1）楼板荷载设计值

楼板标准荷载为：

楼板模板自重力0.33KN/㎡

楼板砼自重力24×

0.25=6KN/㎡

楼板钢筋自重力1.1×

0.25=0.33KN/㎡

施工人员及设备均布荷载2.5KN/㎡（集中荷载2.5KN）

荷载设计值F1=（0.33+7.2+0.33）×

1.2+2.5×

1.4=11.492KN/㎡

标准值F2=6.66KN/㎡

（2）模板跨度的验算

模板下木楞间距设为300㎜，按连续梁计算模板的跨度，计算宽度取1m，则设计均布荷载为：

q1=（0.33+6+0.33）×

1.4=11.492KN/m

刚度验算的标准值：

q2=（0.33+6+0.33）×

1.0=6.66KN/m

1）根据经验得最大弯矩值是以施工荷载集中于跨中时，

Mmax=（1/10）q1L2+（1/4）PL

=（1/10）×

11.492×

0.32+（1/4）×

2.5×

1.4×

0.3=0.366KN.m

平板模板的截面抵抗矩W=bh2/6=1000×

122/6=24000㎜3,得:

截面最大应力σ=M/W=（0.366×

106）/（2.4×

104）

=15.2N/㎜2＜fm=18N/㎜2

故强度满足要求

2）挠度

A=（KWqL4）/（100EI）

=（0.967×

6.66×

3004）/[100×

（1/2）×

123]

=0.07㎜＜L/400=0.75㎜

故刚度满足要求

采用15㎜胶合板，搁栅方木间距300㎜作为250㎜厚砼楼板模板满足要求。

3）方木搁栅跨度计算（即支模排架水平钢管的间距）

方木搁栅传递胶合板传递的均布荷载，按连续梁计算

q1=12.932×

0.3=3.88KN/m,q2=7.86×

0.3=2.36KN/m

按强度要求L=11.4

=11.4×

=1671㎜

按刚度要求L=15.3×

=15.3×

=1849㎜

取较小值1671㎜,按900㎜的水平钢管间距施工

4）水平钢管的跨度计算

水平钢管承受方木搁栅传递的集中荷载,由于楞木致密,可近似均布荷载计算,按多跨连续梁计算。

按强度要求L=46.4×

=46.4×

=975㎜

按刚度要求L=42.86×

=42.86×

=1159㎜

取较小值975㎜,按900㎜间距施工。

5）支架的验算设计

250㎜厚砼板下的模板支撑立杆间距为900×

900㎜，立杆高度每1500㎜设纵横水平杆。

模板支架的荷载：

楼板及其支架750N/㎜2

楼板砼自重力24000×

0.3=7200N/㎜2

楼板钢筋自重力1100×

0.3=330N/㎜2

施工荷载2500N/㎜2

则荷载设计值为（750+7200+330）×

1.2+2500×

1.4=13436N/㎜2

受力验算：

取L0=1500㎜,i=（1/4）×

λ=L0/i=1500/15.78=95.06

=0.676，

则钢管的容许荷N=

.A.f=0.676×

489×

215=71071N≈71KN

钢管施工中承受的荷载N=13.436KN/㎜2×

0.9×

0.9=10.88KN＜71KN

故满足施工需要。

根据计算数据分析，平板模采用15㎜厚胶合板时，板底采用50×

100㎜方木，间距300～400㎜，采用钢管排架支撑体系，一般采用立杆原则1000×

1000㎜的排架。

板厚≥250㎜的采用立杆原则900×

900㎜的排架。