型钢悬挑脚手架扣件式计算书Word格式.docx

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脚手板铺设方式

1步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

竹串片挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.17

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.12

横向斜撑布置方式

6跨1设

结构脚手架作业层数njj

结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）

地区

安徽淮南市凤台县

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

0.3

风荷载体型系数μs

1.132

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

0.938，0.65

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.319，0.221

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

2

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

107800

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

4490

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.033+Gkjb×

la/（n+1））+1.4×

Gk×

la/（n+1）=1.2×

（0.033+0.35×

1.2/（2+1））+1.4×

3×

1.2/（2+1）=1.888kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.033+Gkjb×

la/（n+1））+Gk×

la/（n+1）=（0.033+0.35×

1.2/（2+1））+3×

1.2/（2+1）=1.373kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.888×

0.852/8，1.888×

0.152/2]=0.171kN·

m

σ=Mmax/W=0.171×

106/4490=37.975N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'

lb4/（384EI），q'

a14/（8EI）]=max[5×

1.373×

8504/（384×

206000×

107800），1.373×

1504/（8×

107800）]=0.42mm

νmax＝0.42mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm

3、支座反力计算

Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=1.888×

（0.85+0.15）2/（2×

0.85）=1.111kN

Rmax'

=q'

（lb+a1）2/（2lb）=1.373×

0.85）=0.808kN

四、纵向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=1.111kN

0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=0.808kN

=0.033kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.361×

106/4490=80.424N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝1.223mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm

Rmax=2.571kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.9

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：

Rmax=1.111kN≤Rc=0.9×

8=7.2kN

纵向水平杆：

Rmax=2.571kN≤Rc=0.9×

六、荷载计算

脚手架架体高度H

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+（lb+a1）×

n/2×

0.033/h）×

H=（0.12+（0.85+0.15）×

2/2×

0.033/1.8）×

19.8=2.742kN

单内立杆：

NG1k=2.742kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（H/h+1）×

la×

（lb+a1）×

Gkjb×

1/1/2=（19.8/1.8+1）×

1.2×

（0.85+0.15）×

0.35×

1/1/2=2.52kN

1/1表示脚手板1步1设

NG2k1=2.52kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/1=（19.8/1.8+1）×

0.17×

1/1=2.448kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

H=0.01×

19.8=0.238kN

构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.52+2.448+0.238=5.206kN

NG2k=NG2k1=2.52kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（njj×

Gkjj）/2=1.2×

（1×

3）/2=1.8kN

内立杆：

NQ1k=1.8kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4×

NQ1k=1.2×

（2.742+5.206）+0.9×

1.8=11.805kN

（2.742+2.52）+0.9×

1.8=8.583kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

1.5

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.9

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

424

连墙件布置方式

两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.5×

1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×

103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'

=NG1k+NG2k+NQ1k=2.742+5.206+1.8=9.748kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×

（2.742+5.206）+1.4×

1.8=12.057kN

σ=N/（φA）=12057.48/（0.188×

424）=151.263N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4NQ1k=1.2×

（2.742+5.206）+0.9×

Mw=0.9×

Mwk=0.9×

ωklah2/10=0.9×

0.221×

1.82/10=0.108kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=11805.48/（0.188×

424）+108265.248/4490=172.214N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

3.5

连墙件截面面积Ac（mm2）

489

连墙件截面回转半径i（mm）

15.8

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

Nlw=1.4×

ωk×

2×

h×

la=1.4×

0.319×

1.8×

1.2=5.788kN

长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

（Nlw+N0）/（φAc）=（5.788+3）×

103/（0.896×

489）=20.057N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=5.788+3=8.788kN≤0.9×

12=10.8kN

悬挑梁验算

一、基本参数

主梁离地高度（m）

15

悬挑方式

普通主梁悬挑

主梁间距（mm）

1200

主梁与建筑物连接方式

平铺在楼板上

锚固点设置方式

压环钢筋

压环钢筋直径d（mm）

16

主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）

1250

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）

100

主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）

1600

梁/楼板混凝土强度等级

C30

二、荷载布置参数

支撑点号

支撑方式

距主梁外锚固点水平距离（mm）

支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）

支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）

是否参与计算

上拉

1150

3300

1050

否

下撑

1160

作用点号

各排立杆传至梁上荷载标准值F'

（kN）

各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）

各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）

主梁间距la（mm）

9.75

12.06

300

附图如下：

平面图

三、主梁验算

主梁材料类型

工字钢

主梁合并根数nz

主梁材料规格

16号工字钢

主梁截面积A（cm2）

26.1

主梁截面惯性矩Ix（cm4）

1130

主梁截面抵抗矩Wx（cm3）

141

主梁自重标准值gk（kN/m）

0.205

主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

215

主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁允许挠度[ν]（mm）

1/250

荷载标准值：

=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：

F'

1=F1'

/nz=9.75/1=9.75kN

第2排：

2=F2'

荷载设计值：

gk=1.2×

0.205=0.246kN/m

F1=F1/nz=12.06/1=12.06kN

F2=F2/nz=12.06/1=12.06kN

1、强度验算

σmax=Mmax/W=17.679×

106/141000=125.384N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图（kN）

τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=24.427×

1000×

[88×

1602-（88-6）×

140.22]/（8×

11300000×

6）=28.868N/mm2

τmax=28.868N/mm2≤[τ]=125N/mm2

3、挠度验算

νmax=6.713mm≤[ν]=2×

lx/250=2×

1250/250=10mm

4、支座反力计算

R1=-10.853kN,R2=35.674kN

四、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：

N=[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：

σmax=Mmax/（γW）+N/A=17.679×

106/（1.05×

141×

103）+0×

103/2610=119.414N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.93。

σ=Mmax/（φbWx）=17.679×

106/（0.929×

103）=134.967N/mm2≤[f]=215N/mm2

五、锚固段与楼板连接的计算

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：

N/2=5.426kN

压环钢筋验算：

σ=N/（4A）=N/πd2=10.853×

103/（3.14×

162）=13.494N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

65=55.25N/mm2

注：

[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度