超高模板方案Word文件下载.docx
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4、本工程的二种梁用Ø
12圆钢对拉螺杆固定,
5、立杆底脚垫200×
200厚为5CM的木板,
6、其它构配件(伞形夹、对接扣件、直角扣件及旋转扣件等)。
五、使用材料要求
1、立杆、扫地杆、纵横水平拉杆、斜撑(剪刀撑)等均用外径为48mm、壁厚为3.5mm的钢管。
2、旋转扣、直角扣及对接扣件必须配套齐全、并应具备相应的合格证、检测报告等。
3、使用各材料表面应平直光滑、不应有裂纹、分层压痕,刚度与强度不得有明显缺陷。
扣件活动部位应灵活容易转动,与钢管贴面必须严密紧贴,保证与钢管紧扣时接触良好。
4、所有构配件及钢管、螺杆等必须以过防锈处理,确保力学性能达到规范要求。
5、钢管扣件应分类堆放在堆哚上等应有防水材料覆盖。
6、钢管的强度设计值、弹性模量与截面特征
Q235钢抗拉、抗弯、抗压强度设计值f=205N/MM2,弹性模量E=2.06×
105Mpa。
钢管截面特性中见下表
规格
截面积A
(cm2)
惯性矩I
(cm4)
截面模量W
(cm3)
回转半径I
(cm)
重量
(kg/m)
Ø
3.2
4.50
11.36
4.732
1.589
3.55
7、木材强度设计值和弹性模量参考值(N/MM2)
名称
抗弯强度设计值
fm
抗剪强度设计值
Fv
弹性模量
E
方木50×
70
60×
80
13
1.3
9000
胶合板
15
1.4
6000
六、梁板支撑设计
各梁断面支撑情况按下表:
按梁长方向布置
按梁宽方向布置
幢号
部位
梁断面尺寸
横楞间距
立杆间距
现浇板立杆支撑间距
柯力项目
超高楼层
450×
1800
不大于425
不大于
425
按梁宽方向设置四根,梁宽中间加顶二根,梁二端各回开20-30CM各一根
板厚为120立杆间距不大于纵横850×
850,立杆与横楞固定均用双扣件。
250×
820
按梁宽方向设置二根,梁二端各回开
20CM各一根,
说明
梁支撑设计计算分二档,第一档为450×
1800,第二档梁为250×
820。
板支撑按主要按厚度120计算。
1、第一档梁支撑按最大450×
1800梁断面支撑设计说明
①、梁底板采用1.8cm九夹板加60×
80方木拼挡组成。
方木按平行于梁长方向布置4根。
按梁宽方向间距为150一档。
加方木拼档的梁底板搁置在钢管横楞上,钢管横楞按梁长方向不大于425一道布置,钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上,立杆间距按梁长方向为不大于425一道(按平面图布置最大间距为425及以下),梁宽方向设置四根,间距为300与250一根,梁二侧各一根,梁宽中间加顶二根,在梁支撑中所有扣件必须用双扣件固定。
②、梁侧模采用1.8cm厚九夹板加50×
70方木横档拼制,方木档间距按梁高方向布置9道间距为200~300一道。
方木外侧设双钢管竖楞,钢管竖楞按梁长方向布置间距为450一道,双钢管用φ12对拉螺杆加伞形夹固定。
螺栓按梁高方向间距500以内一道,按梁长方向为450一道。
(具体做法后附图)
2、第二档梁按250×
820梁断面支撑设计说明
方木按平行于梁长方向布置2根。
按梁宽方向间距为250一档。
加方木拼档的梁底板搁置在钢管横楞上,钢管横楞按梁长方向不大于425一道布置,钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上,立杆间距按梁长方向为不大于425一道,梁宽方向设置二根,间距为650一根,在梁下的横楞与立杆必须用双扣件固定。
70方木横档拼制,方木档间距按梁高方向布置4道间距为200~300一道。
3、现浇板支撑
本工程现浇板按120厚板说明,支撑板的底板为1.8cm九夹板。
九夹板用钉子固定在50×
70方木上,方木间距为20cm一道。
方木搁置在钢管横楞上。
钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上,立杆间距为纵横不大于850×
850(按平面图布置立杆间距均为850×
850以下)。
4、在支撑系统中梁板中间共设5~8道纵横水平拉杆一道扫地杆,并设3~4道水平剪刀撑。
步距为不大于1.8米一道,底部离地200设纵横扫地杆,支撑系统间隔不大于4排按要求设连续剪刀撑,但在大梁二侧的立杆均必须设剪刀撑,与地面夹角为45-60度。
5、立杆基础:
周边大梁的立杆基础做法:
在地下室墙板外侧植筋,植筋采用上下各φ16@150一根,然后在剪力墙至原有围梁间浇筑300厚C30砼板,内φ16@150双层双向钢筋网片,此板宽度为2米(从剪力墙外边至环梁间间距),即为此板一头搁置在环梁面上,另一头与剪刀墙外墙植筋连接.在上板上的长度方向每隔4米设框架梁,此梁为250×
600,梁内配上下各3φ16φ8@200钢筋,梁钢筋在剪刀墙外墙面植筋,另一头搁置在环梁面上.此板上立杆接触处垫0.2×
0.2厚为5CM厚木板.
6、在承重架搭设区域,地下室顶板处设有后浇带,此后浇带下的模板支撑至少保证一跨不允许拆除。
在地下室顶板面后浇带处有立杆落脚则必须在立杆落脚处垫14号槽钢,槽钢放置必须横站起放。
七、设计支撑复核计算
A、第一档梁450×
1800计算书
1、工程概况
新浇混凝土梁板特性
1
新浇混凝土楼板厚度(mm)
120
混凝土梁截面尺寸(mm)
【宽×
高】
模板支架高度H(m)
模板支架的纵向长度La(m)
60
模板支架的横向长度Lb(m)
30
2、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底次楞平行梁跨方向
立杆纵向间距la(mm)
立杆横向间距lb(mm)
850
模板支架步距h(mm)
楼板立杆纵向间距la'
(mm)
楼板立杆横向间距lb'
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)
梁底增加承重立杆根数
2
梁底增加立杆的布置方式
自定义
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)
300,550
梁底立杆支撑方式
双扣件
每纵距内附加梁底支撑主楞根数
梁底支撑小楞根数
4
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)
50
3、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.5
次楞(kN/m)
0.01
主楞(kN/m)
0.035
支架(kN/m)
0.15
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
梁
1.5
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
50年一遇
0.334
城市
宁波市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
1.14
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.837
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
模板
0.399
4、模板验算
模板类型
模板厚度(mm)
模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)
模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)
模板弹性模量E(N/mm2)
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×
[0.5+(24+1.5)×
1.8]×
1.0+1.4×
(1+2)×
1.0=66.84kN/m
4.1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×
66.84×
0.152=0.15kN·
m
σmax=Mmax/W=0.15×
106/37500=4.01N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求!
4.2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×
0.15=6.016kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×
6.016×
103/(2×
1000×
15)=0.602N/mm2≤fv=1.4N/mm2
4.3、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×
1504/(100×
6000×
281250)=0.136mm
νmax=0.136mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[150/150,10]=1mm
4.4、支座反力
R1=R4=0.4ql=4.01kN,R2=R3=1.1ql=11.029kN
5、次楞验算
次楞验算方式
三等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格(mm)
50×
次楞材料自重(kN/m)
次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)
次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
次楞截面抵抗矩W(cm3)
40.833
次楞截面惯性矩I(cm4)
142.917
次楞弹性模量E(N/mm2)
次楞自重荷载:
q1=γGQ=1.35×
0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载:
q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×
(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4×
(1+2)]×
(0.425-0.45/2)/2=0.894kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载:
q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
(0.85-0.425-0.45/2)/2=0.894kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载:
q4=γGΣNGk=1.35×
0.5×
(1.8-0.12)=1.134kN/m
梁右侧模板传递给次楞的荷载:
q5=γGΣNGk=1.35×
q=max[4.01/1.0+0.014+0.894+1.134,11.029/1.0+0.014,4.01/1.0+0.014+0.894+1.134]=11.042kN/m
计算简图如下:
5.1、强度验算
11.042×
0.4252=0.199kN·
σmax=Mmax/W=0.199×
106/40833=4.884N/mm2≤fm=13N/mm2
5.2、抗剪验算
0.425=2.816kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×
2.816×
1000/(2×
70)=1.207N/mm2
τmax=1.207N/mm2≤fv=1.3N/mm2
5.3、挠度验算
4254/(100×
9000×
1429170)=0.19mm
νmax=0.19mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[425/150,10]=2.833mm
5.4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为:
R1=1.1×
(4.01+0.014+0.894+1.134)×
0.425=2.829kN
R2=1.1×
(11.029+0.014)×
0.425=5.162kN
R3=1.1×
R4=1.1×
6、主楞(横向水平钢管)验算
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格(mm)
Ф48×
主楞材料自重(kN/m)
主楞截面面积(mm2)
450
主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.73
主楞截面惯性矩I(cm4)
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
主楞自重荷载:
q1=γGq=1.35×
0.035=0.047kN/m
6.1、强度验算
主楞弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.185kN·
σmax=Mmax/W=0.185×
106/4730=39.094N/mm2≤fm=205N/mm2
6.2、抗剪验算
主楞剪力图(kN)
Qmax=5.168kN
τmax=2Qmax/A=2×
5.168×
1000/450=22.968N/mm2
τmax=22.968N/mm2≤fv=125N/mm2
6.3、挠度验算
主楞变形图(mm)
νmax=0.02mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[300/150,10]=2mm
6.4、支座反力
支座反力依次为R1=0.333kN,R2=7.678kN,R3=7.678kN,R4=0.333kN
7、纵向水平钢管验算
纵向水平钢管仅起构造作用,可不用计算。
8、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
0.8
最大支座反力Rmax=7.678kN
1.05×
Rmax=1.05×
7.678=8.062kN,8.062kN≤0.8×
12.0=9.6kN
在扭矩达到40~65N·
m的情况下,双扣件能满足要求!
9、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=15/30=0.5<5
10、立杆验算
钢管类型
截面面积A(mm2)
截面回转半径i(mm)
15.9
截面抵抗矩W(cm3)
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
10.1、长细比验算
h/la=1800/425=4.235,h/lb=1800/850=2.118,查附录D,得k=1.163,μ=1.272
l0=max[kμh,h+2a]=max[1.163×
1.272×
1800,1800+2×
50]=2663mm
λ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210
长细比符合要求!
查《规程》附录C得φ=0.251
10.2、风荷载验算
1)模板支架风荷载标准值计算
la=0.425m,h=1.8m,查《规程》表4.2.7得φw=0.166
因风荷载沿模板支架横向作用,所以b=la=0.425m,b/h=0.425/1.8=0.236
通过插入法求η,得η=0.95
μzω0d2=1.14×
0.0482=0.001,h/d=1.8/0.048=37.5
通过插入法求μs1,得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.166×
1.2×
(1-0.9570)/(1-0.95)=3.874
μs=φwμstw=0.166×
3.874=0.643
ωk=0.7μzμsω0=0.7×
1.14×
0.643×
0.5=0.257kN/m2
2)整体侧向力标准值计算
1×
0.5=0.399kN/m2
10.3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×
(15-4)]=0.948
1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk):
R1=0.333+[1.2×
0.12)×
0.425+1.4×
0.425]×
(0.85/2+(0.425-0.45/2)/2)
+1.35×
0.15×
15=5.248kN
R2=7.678+1.35×
(15-1.8)=10.351kN
R3=7.678+1.35×
R4=0.333+[1.2×
(0.85/2+(0.85-0.425-0.45/2)/2)
Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[5.248,10.351,10.351,5.248]=10.351kN
1.05Nut/(φAKH)=1.05×
10.351×
103/(0.251×
0.948)=101.519N/mm2≤[f]=205N/mm2
2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+0.85×
1.4∑NQk):
R1=5.099kN,R2=10.264kN,R3=10.264kN,R4=5.099kN
Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[5.099,10.264,10.264,5.099]=10.264kN
Mw=0.85×
1.4ωklah2/10=0.85×
1.4×
0.257×
0.425×
1.82/10=0.042kN·
1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=
1.05×
10.264×
0.948)+0.042×
106/(4.73×
103)=109.556N/mm2≤[f]=205N/mm2
10.4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
33
F=0.85AFωkla/La=0.85×
33×
0.399×
0.425/60=0.079kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×
0.079×
15/[(34+1)×
30]=0.003kN
σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=
(1.05×
10.264+0.003)×
0.948)=100.7N/mm2≤[f]=205N/mm2
模板支架在地下室边砼板上计算书
1、工程属性
支架基础所在楼层数
第1层混凝土楼板厚度h1(mm)
300
单向板的计算跨度Lo(m)
单向板的计算跨数
楼盖板配筋信息表
楼层
钢筋位置
配筋量及等级
钢筋面积(mm2)
第1层
正筋
HRB335Ф16@150
ASX=1339.7
负筋
ASX,=1339.7
2、支架搭设参数
支架搭设参数
支架搭设方式
平行长边
脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)
0.25
立杆排数N
6
立杆底部垫板尺寸(m)
【a×
b】
0.2×
0.2
立杆纵、横向间距(m)
【la×
lb】
0.3
3、荷载参数
每根立杆传递荷载qk(kN)
11
板上活荷载标准值Qk(kN/m2)
钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)
25.1
4、各楼层荷载计算
4.1、第1层荷载计算
钢筋弹性模量Es(N/mm2)
210000
砼弹性模量Ec(N/mm2)
28000
砼的龄期T(天)
14
砼的强度等级
C15
砼的实测抗压强度fc(N/mm2)
14.3
砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)
1.43
脚手架立杆传递荷载标准值:
qk=11kN;
板的计算跨度:
l=Lo=2.00m
立杆荷载作用间距:
e=la=0.43m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度:
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m
立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度:
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m
s为垫板的厚度,此处忽略不计。
当bcx≥bcy,bcy≤0.6*l,bcx≤l时,b=bcy+0.7*l=0.50+0.7*2.00=1.90m
以位于中间部位的立杆作为计算对象,确定其有效荷载作用分布宽度: