超高模板方案Word文件下载.docx
《超高模板方案Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《超高模板方案Word文件下载.docx（45页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
4、本工程的二种梁用Ø
12圆钢对拉螺杆固定，
5、立杆底脚垫200×
200厚为5CM的木板，
6、其它构配件（伞形夹、对接扣件、直角扣件及旋转扣件等）。
五、使用材料要求
1、立杆、扫地杆、纵横水平拉杆、斜撑（剪刀撑）等均用外径为48mm、壁厚为3.5mm的钢管。
2、旋转扣、直角扣及对接扣件必须配套齐全、并应具备相应的合格证、检测报告等。
3、使用各材料表面应平直光滑、不应有裂纹、分层压痕，刚度与强度不得有明显缺陷。
扣件活动部位应灵活容易转动，与钢管贴面必须严密紧贴，保证与钢管紧扣时接触良好。
4、所有构配件及钢管、螺杆等必须以过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。
5、钢管扣件应分类堆放在堆哚上等应有防水材料覆盖。
6、钢管的强度设计值、弹性模量与截面特征
Q235钢抗拉、抗弯、抗压强度设计值f=205N/MM2，弹性模量E＝2.06×
105Mpa。
钢管截面特性中见下表
规格
截面积A
（cm2）
惯性矩I
（cm4）
截面模量W
（cm3）
回转半径I
（cm）
重量
（kg/m）
Ø
3.2
4.50
11.36
4.732
1.589
3.55
7、木材强度设计值和弹性模量参考值（N/MM2）
名称
抗弯强度设计值
fm
抗剪强度设计值
Fv
弹性模量
E
方木50×
70
60×
80
13
1.3
9000
胶合板
15
1.4
6000
六、梁板支撑设计
各梁断面支撑情况按下表：
按梁长方向布置
按梁宽方向布置
幢号
部位
梁断面尺寸
横楞间距
立杆间距
现浇板立杆支撑间距
柯力项目
超高楼层
450×
1800
不大于425
不大于
425
按梁宽方向设置四根，梁宽中间加顶二根，梁二端各回开20-30CM各一根
板厚为120立杆间距不大于纵横850×
850，立杆与横楞固定均用双扣件。
250×
820
按梁宽方向设置二根，梁二端各回开
20CM各一根，
说明
梁支撑设计计算分二档，第一档为450×
1800，第二档梁为250×
820。
板支撑按主要按厚度120计算。
1、第一档梁支撑按最大450×
1800梁断面支撑设计说明
①、梁底板采用1.8cm九夹板加60×
80方木拼挡组成。
方木按平行于梁长方向布置4根。
按梁宽方向间距为150一档。
加方木拼档的梁底板搁置在钢管横楞上，钢管横楞按梁长方向不大于425一道布置，钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上，立杆间距按梁长方向为不大于425一道（按平面图布置最大间距为425及以下），梁宽方向设置四根，间距为300与250一根，梁二侧各一根，梁宽中间加顶二根，在梁支撑中所有扣件必须用双扣件固定。
②、梁侧模采用1.8cm厚九夹板加50×
70方木横档拼制，方木档间距按梁高方向布置9道间距为200～300一道。
方木外侧设双钢管竖楞，钢管竖楞按梁长方向布置间距为450一道，双钢管用φ12对拉螺杆加伞形夹固定。
螺栓按梁高方向间距500以内一道，按梁长方向为450一道。
（具体做法后附图）
2、第二档梁按250×
820梁断面支撑设计说明
方木按平行于梁长方向布置2根。
按梁宽方向间距为250一档。
加方木拼档的梁底板搁置在钢管横楞上，钢管横楞按梁长方向不大于425一道布置，钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上，立杆间距按梁长方向为不大于425一道，梁宽方向设置二根，间距为650一根，在梁下的横楞与立杆必须用双扣件固定。
70方木横档拼制，方木档间距按梁高方向布置4道间距为200～300一道。
3、现浇板支撑
本工程现浇板按120厚板说明，支撑板的底板为1.8cm九夹板。
九夹板用钉子固定在50×
70方木上，方木间距为20cm一道。
方木搁置在钢管横楞上。
钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上，立杆间距为纵横不大于850×
850（按平面图布置立杆间距均为850×
850以下）。
4、在支撑系统中梁板中间共设5～8道纵横水平拉杆一道扫地杆，并设3～4道水平剪刀撑。
步距为不大于1.8米一道，底部离地200设纵横扫地杆，支撑系统间隔不大于4排按要求设连续剪刀撑，但在大梁二侧的立杆均必须设剪刀撑，与地面夹角为45-60度。
5、立杆基础：
周边大梁的立杆基础做法:
在地下室墙板外侧植筋,植筋采用上下各φ16@150一根,然后在剪力墙至原有围梁间浇筑300厚C30砼板,内φ16@150双层双向钢筋网片,此板宽度为2米（从剪力墙外边至环梁间间距）,即为此板一头搁置在环梁面上,另一头与剪刀墙外墙植筋连接.在上板上的长度方向每隔4米设框架梁,此梁为250×
600,梁内配上下各3φ16φ8@200钢筋,梁钢筋在剪刀墙外墙面植筋,另一头搁置在环梁面上.此板上立杆接触处垫0.2×
0.2厚为5CM厚木板.
6、在承重架搭设区域，地下室顶板处设有后浇带，此后浇带下的模板支撑至少保证一跨不允许拆除。
在地下室顶板面后浇带处有立杆落脚则必须在立杆落脚处垫14号槽钢，槽钢放置必须横站起放。
七、设计支撑复核计算
A、第一档梁450×
1800计算书
1、工程概况
新浇混凝土梁板特性
1
新浇混凝土楼板厚度（mm）
120
混凝土梁截面尺寸（mm）
【宽×
高】
模板支架高度H（m）
模板支架的纵向长度La（m）
60
模板支架的横向长度Lb（m）
30
2、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向
立杆纵向间距la（mm）
立杆横向间距lb（mm）
850
模板支架步距h（mm）
楼板立杆纵向间距la'
（mm）
楼板立杆横向间距lb'
梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）
梁底增加承重立杆根数
2
梁底增加立杆的布置方式
自定义
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离（mm）
300,550
梁底立杆支撑方式
双扣件
每纵距内附加梁底支撑主楞根数
梁底支撑小楞根数
4
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a（mm）
50
3、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板（kN/m2）
0.5
次楞（kN/m）
0.01
主楞（kN/m）
0.035
支架（kN/m）
0.15
梁侧模板自重标准值（kN/m2）
新浇筑混凝土自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
梁
1.5
1.1
施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）
振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
重现期
50年一遇
0.334
城市
宁波市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
1.14
模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.837
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
模板
0.399
4、模板验算
模板类型
模板厚度（mm）
模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）
模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）
模板弹性模量E（N/mm2）
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bh2/6=1000×
152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×
153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×
[0.5+（24+1.5）×
1.8]×
1.0+1.4×
（1+2）×
1.0=66.84kN/m
4.1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×
66.84×
0.152=0.15kN·
m
σmax=Mmax/W=0.15×
106/37500=4.01N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
4.2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×
0.15=6.016kN
τmax=3Qmax/（2bh）=3×
6.016×
103/（2×
1000×
15）=0.602N/mm2≤fv=1.4N/mm2
4.3、挠度验算
νmax=0.677ql4/（100EI）=0.677×
1504/（100×
6000×
281250）=0.136mm
νmax=0.136mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[150/150，10]=1mm
4.4、支座反力
R1=R4=0.4ql=4.01kN，R2=R3=1.1ql=11.029kN
5、次楞验算
次楞验算方式
三等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格（mm）
50×
次楞材料自重（kN/m）
次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）
次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
次楞截面抵抗矩W（cm3）
40.833
次楞截面惯性矩I（cm4）
142.917
次楞弹性模量E（N/mm2）
次楞自重荷载：
q1＝γGQ=1.35×
0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载：
q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
（1+2）]×
（0.425-0.45/2）/2=0.894kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载：
q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
（0.85-0.425-0.45/2）/2=0.894kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载：
q4=γGΣNGk=1.35×
0.5×
（1.8-0.12）=1.134kN/m
梁右侧模板传递给次楞的荷载：
q5=γGΣNGk=1.35×
q=max[4.01/1.0+0.014+0.894+1.134，11.029/1.0+0.014，4.01/1.0+0.014+0.894+1.134]=11.042kN/m
计算简图如下：
5.1、强度验算
11.042×
0.4252=0.199kN·
σmax=Mmax/W=0.199×
106/40833=4.884N/mm2≤fm=13N/mm2
5.2、抗剪验算
0.425=2.816kN
τmax=3Qmax/（2bh0）=3×
2.816×
1000/（2×
70）=1.207N/mm2
τmax=1.207N/mm2≤fv=1.3N/mm2
5.3、挠度验算
4254/（100×
9000×
1429170）=0.19mm
νmax=0.19mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[425/150，10]=2.833mm
5.4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为：
R1=1.1×
（4.01+0.014+0.894+1.134）×
0.425=2.829kN
R2=1.1×
（11.029+0.014）×
0.425=5.162kN
R3=1.1×
R4=1.1×
6、主楞（横向水平钢管）验算
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格（mm）
Ф48×
主楞材料自重（kN/m）
主楞截面面积（mm2）
450
主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）
205
主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
主楞截面抵抗矩W（cm3）
4.73
主楞截面惯性矩I（cm4）
主楞弹性模量E（N/mm2）
206000
主楞自重荷载：
q1=γGq=1.35×
0.035=0.047kN/m
6.1、强度验算
主楞弯矩图（kN·
m）
Mmax=0.185kN·
σmax=Mmax/W=0.185×
106/4730=39.094N/mm2≤fm=205N/mm2
6.2、抗剪验算
主楞剪力图（kN）
Qmax=5.168kN
τmax=2Qmax/A=2×
5.168×
1000/450=22.968N/mm2
τmax=22.968N/mm2≤fv=125N/mm2
6.3、挠度验算
主楞变形图（mm）
νmax=0.02mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[300/150，10]=2mm
6.4、支座反力
支座反力依次为R1=0.333kN,R2=7.678kN,R3=7.678kN,R4=0.333kN
7、纵向水平钢管验算
纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。
8、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
0.8
最大支座反力Rmax=7.678kN
1.05×
Rmax=1.05×
7.678=8.062kN，8.062kN≤0.8×
12.0=9.6kN
在扭矩达到40～65N·
m的情况下，双扣件能满足要求！
9、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=15/30=0.5＜5
10、立杆验算
钢管类型
截面面积A（mm2）
截面回转半径i（mm）
15.9
截面抵抗矩W（cm3）
抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
10.1、长细比验算
h/la=1800/425=4.235，h/lb=1800/850=2.118，查附录D，得k=1.163，μ=1.272
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×
1.272×
1800，1800+2×
50]=2663mm
λ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《规程》附录C得φ=0.251
10.2、风荷载验算
1）模板支架风荷载标准值计算
la=0.425m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得φw=0.166
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.425m，b/h=0.425/1.8=0.236
通过插入法求η，得η=0.95
μzω0d2=1.14×
0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1（1-ηn）/（1-η）=0.166×
1.2×
（1-0.9570）/（1-0.95）=3.874
μs=φwμstw=0.166×
3.874=0.643
ωk=0.7μzμsω0=0.7×
1.14×
0.643×
0.5=0.257kN/m2
2）整体侧向力标准值计算
1×
0.5=0.399kN/m2
10.3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×
（15-4）]=0.948
1）不组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk）：
R1=0.333+[1.2×
0.12）×
0.425+1.4×
0.425]×
（0.85/2+（0.425-0.45/2）/2）
+1.35×
0.15×
15=5.248kN
R2=7.678+1.35×
（15-1.8）=10.351kN
R3=7.678+1.35×
R4=0.333+[1.2×
（0.85/2+（0.85-0.425-0.45/2）/2）
Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[5.248,10.351,10.351,5.248]=10.351kN
1.05Nut/（φAKH）=1.05×
10.351×
103/（0.251×
0.948）=101.519N/mm2≤[f]=205N/mm2
2）组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+0.85×
1.4∑NQk）：
R1=5.099kN,R2=10.264kN,R3=10.264kN,R4=5.099kN
Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[5.099,10.264,10.264,5.099]=10.264kN
Mw=0.85×
1.4ωklah2/10=0.85×
1.4×
0.257×
0.425×
1.82/10=0.042kN·
1.05Nut/（φAKH）+Mw/W=
1.05×
10.264×
0.948）+0.042×
106/（4.73×
103）=109.556N/mm2≤[f]=205N/mm2
10.4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF（m2）
33
F=0.85AFωkla/La=0.85×
33×
0.399×
0.425/60=0.079kN
N1=3FH/[（m+1）Lb]=3×
0.079×
15/[（34+1）×
30]=0.003kN
σ=（1.05Nut+N1）/（φAKH）=
（1.05×
10.264+0.003）×
0.948）=100.7N/mm2≤[f]=205N/mm2
模板支架在地下室边砼板上计算书
1、工程属性
支架基础所在楼层数
第1层混凝土楼板厚度h1（mm）
300
单向板的计算跨度Lo（m）
单向板的计算跨数
楼盖板配筋信息表
楼层
钢筋位置
配筋量及等级
钢筋面积（mm2）
第1层
正筋
HRB335Ф16@150
ASX=1339.7
负筋
ASX，=1339.7
2、支架搭设参数
支架搭设参数
支架搭设方式
平行长边
脚手架内排立杆离楼板长边距离a1（m）
0.25
立杆排数N
6
立杆底部垫板尺寸（m）
【a×
b】
0.2×
0.2
立杆纵、横向间距（m）
【la×
lb】
0.3
3、荷载参数
每根立杆传递荷载qk（kN）
11
板上活荷载标准值Qk（kN/m2）
钢筋混凝土自重标准值NG1K（kN/m3）
25.1
4、各楼层荷载计算
4.1、第1层荷载计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
210000
砼弹性模量Ec（N/mm2）
28000
砼的龄期T（天）
14
砼的强度等级
C15
砼的实测抗压强度fc（N/mm2）
14.3
砼的实测抗拉强度ft（N/mm2）
1.43
脚手架立杆传递荷载标准值：
qk=11kN;
板的计算跨度：
l=Lo=2.00m
立杆荷载作用间距：
e=la=0.43m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m
立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m
s为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.50+0.7*2.00=1.90m
以位于中间部位的立杆作为计算对象，确定其有效荷载作用分布宽度：
升级会员 